十字交叉梁式塔吊基础方案Word文件下载.doc
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3.1塔吊定位
因业主方提出裙楼提前营业,设置于裙楼内部的1#、2#塔吊需拆除。
现1#、2#塔吊距离建筑物外边线有28m远,工程施工场地和周边场地都比较狭小,无法采用吊车拆除此两台塔吊,拟利用设置的3#、4#塔吊拆除1#、2#塔吊。
为了使设置的3#、4#塔吊既可以服务于两栋塔楼,又可以满足拆除1#、2#塔吊和先拆塔吊后拆施工升降机的要求,将3#、4#塔吊定位在铁西路与建筑物间的施工场地内(见附图一)。
3.2塔吊选型和相关技术参数
根据设计图纸及工程实际需要,施工垂直运输选用湖北江汉建筑工程机械有限公司生产的TC5610型塔式起重机1台(原2#塔吊),长沙中联重工科技发展股份有限公司生产的TC5610型塔式起重机1台(原1#塔吊)。
3#塔吊:
TC5610(中联重科)臂长:
56m
服务位置:
①写字楼
塔吊型号:
TC5610,自重(包括压重)F1=450.8kN,最大起重荷载F2=60.00kN,塔吊倾覆力矩M=1170.9kN·
m,塔吊起重高度H=106m,塔身宽度B=1.6m;
4#塔吊:
TC5610(江汉)臂长:
②写字楼
TC5610,自重(包括压重)F1=450.8kN,最大起重荷载F2=60.00kN,塔吊倾覆力矩M=1211.73kN·
m,塔吊起重高度H=110m,塔身宽度B=1.6m
3.3塔吊基础选型和相关技术参数
3.3.1塔吊基础选型
在确定的塔吊位置地面下500mm处,因有市政给水管、下水管和电缆线,考虑到板式基础无法保证此类市政管线,拟把塔吊基础设计为四桩十字梁基础,将塔吊落于十字梁上,再用人工挖空桩将十字梁撑起,已确保地下管线不受破坏。
3.3.2岩土工程中勘察报告中有关技术参数
根据本工程详细勘察的报告《岩土工程勘察报告》中的勘探点线平面布置图得知,3#塔吊基础处于7线和16线上,4#塔吊基础处于1线和12线上。
参看《岩土工程勘察报告》中7线和16线工程地质剖面图得出,3#塔吊位置处地下各土层物理力学性质参数可近似的以ZK26勘测桩为依据。
参看《岩土工程勘察报告》中1线和12线工程地质剖面图得出,4#塔吊位置处地下各土层物理力学性质参数可近似的以ZK10勘测桩为依据。
ZK26勘测桩各土层物理力学性质参数:
序号
土层名称
土层厚度
桩
桩侧阻力特征值(kPa)
桩端阻力特征值(kPa)
1
素填土
1.9m
-10
/
2
淤泥质土
0.4m
10
3
粉质粘土
3.35m
35
4
强风化泥质粉砂岩
2.85m
60
1500
ZK10勘测桩各土层物理力学性质参数:
桩侧阻力特征值
(kPa)
杂填土
1m
6.3m
全风化砂砾岩
1.3m
40
强风化岩体
0.5m
3.4塔吊基础设计
3.4.13#塔吊基础设计
3#塔吊基础位置见下图二:
图一
人工挖孔桩:
桩直径d=0.80m,桩间距a=4.50m,有效桩长8m,桩端持力层为强风化泥质粉砂岩;
桩长纵筋为716;
短纵筋为716;
加劲箍12@1000;
螺旋箍Φ8@200;
十字交叉梁
梁高=1000mm,梁度=1000mm;
梁:
面筋1025;
底筋1225(上排225,下排1025);
腰筋416;
箍筋Φ10@150/100;
结构加强承台:
承台高=1000mm,长=宽=3000m;
承台:
上部14@200双层双向,下部14@200双层双向,中间拉结筋12@500;
十字交叉梁和承台顶标高0.400m,底部钢筋保护层厚度:
50mm;
以上混凝土强度等级均为C35。
3.4.14#塔吊基础设计
4#塔吊基础定位见下图三:
图二
桩直径d=0.80m,桩间距a=4.50m,有效桩长9m,桩端持力层为强风化岩体;
桩长纵筋为716;
加劲箍14@1000;
十字交叉梁:
交叉梁高度=1000mm,宽度=1000mm
交叉梁:
底筋1225(上排225,下排1025);
四、塔吊桩基础的计算
4.13#塔吊基础计算
一.参数信息
塔吊型号:
QTZ63,自重(包括压重)F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN
塔吊倾覆力距M=1160.90kN.m,塔吊起重高度H=106.00m,塔身宽度B=1.6m
混凝土强度:
C35,钢筋级别:
Ⅱ级,桩直径或方桩边长d=0.80m
桩间距=4500mm交叉梁的宽度=1000mm,交叉梁的高度=1000mm
保护层厚度:
50mm
二.塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1.塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN
2.塔吊最大起重荷载F2=60.00kN
作用于塔吊的竖向力F=1.2×
(F1+F2)=612.96kN
塔吊的倾覆力矩M=1.4×
1160.90=1625.26kN.m
三.交叉梁最大弯矩和桩顶竖向力的计算
计算简图:
十字交叉梁计算模型(最大弯矩M方向与十字交叉梁平行)。
两段梁四个支点力分别为
RA=N/4-3M/2LRB=N/4+3M/2L
RC=N/4RD=N/4
两段梁的最大弯矩分别为
M1=N(L-b)2/16L+M/2M2=N(L-b)2/16L
得到最大支座力为Rmax=RB,最大弯矩为Mmax=M1。
桩顶竖向力Rmax:
Rmax=N/4+3M/2L=(612.96+381.78)/4+3×
1625.26/(2×
6.36)=631.82kN
交叉梁得最大弯矩Mmax:
Mmax=N(L-b)2/16L+M/2=(612.96+381.78)×
(6.36-2.26)2/(16×
6.36)+1625.26/2=976.92kN.m
四.交叉梁截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
式中1──系数,当混凝土强度不超过C50时,1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,
1取为0.94,期间按线性内插法确定;
fc──混凝土抗压强度设计值;
h0──交叉梁的有效计算高度。
fy──钢筋受拉强度设计值,fy=300N/mm2。
经过计算得s=976.92×
106/(1.00×
16.70×
1000.00×
950.002)=0.065
=1-(1-2×
0.065)0.5=0.067
s=1-0.067/2=0.966
Asx=Asy=976.92×
106/(0.966×
950.00×
300.00)=3546.74mm2。
底筋选配1225,As=5887.5mm2(见下图)
验算适用条件:
1、=0.067<b=0.55满足
2、ρ=As/b·
h0=0.62%>ρmin·
h/h0=0.23%,
且ρ值大于0.2%·
h/h0=0.21%,满足要求。
b──相对界限受压区高度
五.桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=631.82kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式:
其中0──建筑桩基重要性系数,取1.0;
fc──混凝土轴心抗压强度设计值,fc=16.70N/mm2;
A──桩的截面面积,A=0.503m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!
六.桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式:
最大压力:
其中R──最大极限承载力;
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:
Qpk──单桩总极限端阻力标准值:
s,p──分别为桩侧阻群桩效应系数,桩端阻群桩效应系数,承台底土阻力群桩效应系数;
s,p──分别为桩侧阻力分项系数,桩端阻抗力分项系数,承台底土阻抗力分项系数;
qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值,按下表取值;
qpk──极限端阻力标准值,按下表取值;
u──桩身的周长,u=2.513m;
Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2;
li──第i层土层的厚度,取值如下表;
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称
11.900素填土
20.4100淤泥质土
33.35350粉质粘土
42.85601500强风化泥质粉砂岩
由于桩的入土深度为8m,所以桩端是在第4层土层。
最大压力验算:
R=2.51×
(1.9×
0×
1.26+.4×
10×
1.2+3.35×
35×
.8+2.35×
60×
1.14)/1.65+1.20×
1500.00×
0.50/1.65=942.01kN
上式计算的R的值大于最大压力631.82kN,所以满足要求!
七.桩抗拔承载力验算
桩抗拔承载力验算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.7条
桩抗拔承载力应满足下列要求:
其中:
式中Uk──基桩抗拔极限承载力标准值;
i──抗拔系数;
解得:
Ugk=18003.2×
.75+.4×
.7+3.35×
.75+2.35×
.75)/4=884350.94kN
Ggp=18003.2×
8×
22/4=792140.80kN
Uk=2.51×
.75)=493.83kN
Gp=2.51×
25=502.65kN
由于:
884350.94/1.65+792140.80>
=134.45满足要求!
493.83/1.65+502.65>
4.24#塔吊基础计算
塔吊倾覆力距M=1201.73kN.m,塔吊起重高度H=110.00m,塔身宽度B=1.6m
1201.73=1682.42kN.m
1682.42/(2×
6.36)=645.30kN
6.36)+1682.42/2=1005.51kN.m
经过计算得s=1005.51×
950.002)=0.067
0.067)0.5=0.069
s=1-0.069/2=0.965
Asx=Asy=1005.51×
106/(0.965×
300.00)=3654.35mm2。
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=645.30kN
序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称
1100杂填土
26.3350粉质粘土
31.3400全风化砂砾岩
40.5601500强风化岩体
由于桩的入土深度为9m,所以桩端是在第4层土层。
(1×
1.26+6.3×
1.2+1.3×
40×
.8+.4×
0.50/1.65=1055.06kN
上式计算的R的值大于最大压力645.30kN,所以满足要求!
.75+6.3×
.7+1.3×
.75)/4=951244.08kN
9×
22/4=891158.40kN
.75)=531.18kN
25=565.49kN
951244.08/1.65+891158.40>
=147.93满足要求!
531.18/1.65+565.49>
五、施工组织与部署
5.1施工进度
根据工程施工总进度