现浇模板及支架计算书上传Word文档下载推荐.doc

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1）、支架材料采用Q235碗扣式钢管架，其断面尺寸为φ48×

3.0mm。

2）、钢管架有横桥向小横杆、纵桥向大横杆、竖向立杆以及纵横桥向的斜撑（剪刀撑）等四种形式。

3）、大横杆的步距为120cm，立杆（立柱）的横向间距为60cm，立杆的纵向间距为90cm，特殊情况下立杆的纵、横向间距减小（为30cm的倍数）。

4）、斜撑的间距以保证支架稳定为前提适当加密。

5）基本资料

V砼=26KN/m3V木=5KN/m3V架管=3.5Kg/mV竹胶板=9KN/m3

竹胶板:

［σW］=70Mpa［τ］=50MpaE=5.0×

103MPa（合格品）

方木:

［σW］=11Mpa［τ］=1.7MpaE=9×

103MPa（杉木）

架管:

（φ48×

3mm）［σa］=140Mpai=1.595cm

Ao=4.24cm2I=1.078×

10-7m4W=4.493×

10-6m3

三、空心板梁自重与实心板梁自重的比率（实心率）

纵向横向综合实心率p3=（0.7×

0.9×

4.8－（π×

0.252+0.25×

0.35）×

4.3）÷

（0.7×

4.8）=0.59638

四、底模板的强度及挠度验算

1、作用在底模板的外力

1）、模板自重（内模估算为底板模的两倍重，内、外模合计）

q1=0.012×

9×

3=0.33Kpa

2）、钢筋砼空心板自重

q2=26KN/m3×

0.9m×

0.59638×

1.2=16.75Kpa（1.2为实心率不均匀系数）

3）、施工人员、施工机具运输堆放荷载

q3=2.5KPa；

4）、倾倒砼时产生的冲击荷载

q4=2.0KPa

5）振捣砼时产生的荷载

q5=2.0KPa

每块0.6m宽的模板承受的均布荷载为（计算宽度取跨径的两倍）:

q=（q1+q2+q3+q4+q5）×

b=（0.33+16.75+2.5+2+2）×

0.6=23.58×

0.6=14.15KN/m

每块0.6m宽的模板上作用的集中力p=2.5KN

2、 

模板底壳板的最大弯距为（按三跨连续梁）

1）、在均布菏载作用下

Mmaxq===0.12735KN.m

2）、在集中荷载作用下

MmaxP===0.125KN.m

3、 

模板底板壳板的强度验算

1）、在均布荷载下

σwq===8.84MPa≤[σw]=70/2.5=28MPa

2）、在集中荷载下

σwp===8.68MPa≤[σw]=28MPa

4、模板底板壳板的挠度验算（按3跨连续梁计算）

竹胶板的弹性模量E=5.0×

103Mpa

竹胶板壳板的惯性矩I===8.64×

10-8m4

验算挠度的荷载组合按下列规定采用

q=q1+q2＝0.33+16.75=17.08KN/m2

fqmax＝==0.0025m=2.5mm≤3mm

五、小棱的强度及挠度验算

小棱受均布荷载作用，如图：

作用在小棱上的外力

1）、模板及小棱的自重

q1=0.33+0.06×

0.08×

5=0.35Kpa

2）、钢筋砼板梁自重

q2=16.75Kpa（见前述）

3）、施工人员、施工料具运输堆放荷载

q3=2.5Kpa

4）、倾倒砼时产生的冲击荷载

q4=2.0Kpa

5）、振捣砼时产生的冲击荷载

q5=2.0Kpa

每根小棱的作用范围0.3m内产生的均布荷载为：

q=（q1+q2+q3+q4+q5）×

b=（0.35+16.75+2.5+2+2）×

0.3=23.58×

0.3=7.08

KN/m

小棱的最大弯矩为

Mmaxq===0.5730KN.m

小棱的最大弯应力为

σwq===8.95MPa≤[σw]=11×

1.2=13.2MPa

4、小棱的挠度验算

挠度验算的荷载组合按下列规定采用

q=（q1+q2）×

b＝（0.35+16.75）×

0.3=5.124KN/m

I===2.56×

10-6m4；

E=9×

fmax＝==1.9×

10-3m=1.9mm＜=2.25mm

六、大棱的强度及挠度验算

按受对称集中力简支梁计算（大棱自重忽略不计），如图：

作用在大棱上的外力

p=7.08KN/m×

0.9m=6.372KN

大棱的最大弯矩为

Mmaxq=p×

0.15m=6.372KN×

0.15m=0.9558KN.m

大棱的最大弯应力为

σwq===5.73MPa≤[σw]=11×

4、大棱的挠度验算

I===8.333×

fmax＝==3.79×

10-4m=0.379mm＜=1.5mm

七、钢管支架的稳定性、强度及地基承载力验算

1、作用在立杆（柱）上的荷载

N=2×

P=2×

6.372=12.744KN

2、立杆稳定性验算

大横杆的步距为1.2m,长细比入=l/r=1200/15.95=75,故φ=0.682,则立杆受压稳定强度允许值:

[N]=φA[σ]=0.682×

424×

10-6×

215×

106=62.2KN

N=12.744KN＜[N]=62.2KN（满足要求，立杆稳定）

另一种方法，查有关手册：

[N]=30KN，也满足要求。

3、立杆受压强度验算

σ=N/A=12.744×

103/424×

10-6=30.06Mpa≤1.2[σ]=1.2×

140=168Mpa

4、立杆（立柱）地基承载力验算

地基下面填筑页岩垫层，上填30cm砂砾进行充分夯压处理,在其上铺宽20cm，厚5cm的木板做基础，在基础上竖碗扣式钢管架基座。

其容许承压应力[σ]=0.3Mpa，则每根立杆对地基的压力为（基底计算宽度a取木板宽度0.2m，长度b保守的取0.3m）：

σ===0.212Mpa＜[σ]=0.3Mpa（满足要求）。

八、预拱度的设置

1、上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度δ1=0

2、支架在荷载作用下的弹性压缩δ2===0.00072m=0.72mm

其中：

σ—立杆压应力，σ=30.06Mpa；

l—立杆长度，l=5m；

E—弹性模量，E=2.1×

105Mpa

3、支架在荷载作用下的非弹性压缩

δ3=3K2+2K3=3×

1+2×

2=7mm

其中:

K2～横木纹的接头数,K2=1；

K3～木料与金属的接头数,K3=2。

4、支架地基在荷载作用下的非弹性沉陷

δ4=6mm

则总预拱度=δ1+δ2+δ3+δ4=0+0.72+7+6=13.72≈14mm。

为抵消模板及支架在外力作用下产生的弹、塑性变形，故需设置向上14mm的预拱度，沿纵桥向成二次抛物线分布。

其各点预拱度，应以跨中值为最高值，两端为零，曲线方程：

δx=

（架管布设按60×

90×

120cm执行）

XX路X合同段项目经理部

2006年10月3日