高支架施工方案.docx

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高支架施工方案

目录

1.工程概况:

1

2.施工部署1

3.支撑体系搭设2

4．高支架模板支撑体系的搭拆安全技术措施3

5.质量保证措施5

6.安全生产及文明施工保证措施5

7.模板支撑架计算5

1.工程概况:

本工程位于石家庄市中华南大街537号，南北长106.8ｍ，东西宽63ｍ。

占地面积5090ｍ2，建筑面积45795ｍ2，高度86.7ｍ，分A、B、C、D四个区。

主楼地下一层，地上二十一层；裙楼地下一层，地上四层，局部五层。

梁式筏板基础，框剪结构形式。

A区十九层共享中厅高度19.35米和B区一层大门厅高度19.6米，该高度范围内仅有现浇框架柱和框架梁；C区四层会议中心高度9.5米，为全现浇框架井字梁结构，顶板厚100，梁截面350×1000，施工时采用Ф48×3.0普通钢管高支架模板支撑系统。

2.施工部署

2.1安全生产领导小组

安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到安全生产目标“杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤频率控制在千分之三以内”的必然保障，也是我项目部创建“河北省文明工地”的根本要求。

为此项目经理部成立安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：

组长：

郭瑞丰（项目经理）——负责全面工作

副组长：

苏利勇（执行经理）——负责现场协调工作

何进（生产经理）——现场施工进度控制

赵龙印（技术总工）——技术总指导

组员

贾海涛（土建主管）——现场土建施工主管

殷长春（质量主管）——现场施工质量总监督、质量验收

梁兴华（安全总监）——现场施工安全检查、监督

2.2脚手架总体构造要求及技术措施

2.2.1脚手架搭设范围：

A区

--

/

--

轴间，在

轴和

轴上，自74.35米至93.7米全高19.35米。

B区

--

/（1/C）--（1/G）轴间，自-0.6米至19.6米全高20.2米。

C区四层在

—

/

--（1/G）轴部位，高度为9.5米。

柱距均为8.4米。

2.2.2基本构造：

架体全部采用满堂脚手架，满堂架立杆的纵距800，立杆的横距800，横杆步距1500mm（到顶部不足1500mm时设横杆一道，并保证自由端高度不大于500mm），扫地杆距地面不大于200mm。

A、B区架体结构主要构造为：

在框架梁两侧各设两排立杆，顺梁底部设一排立杆，组成满堂脚手架，满堂架与各个柱子每两步设一道架管拉结点。

满堂架于每条梁底的两柱中间位置设一道横向剪刀撑，高度由底至顶，宽度同满堂架宽。

满堂脚手架外侧于架子端部开始设一组纵向剪刀撑，以后每隔四排立杆设一组剪刀撑。

每组剪刀撑宽度为八根立杆，纵向从底至顶。

自梁底向下每隔两步设置一道通长水平剪刀撑。

C区满堂支架四边与中间每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，南北向共六道，东西向共九道；其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔二步设置一道水平剪刀撑，在中间和底部共设两层，每层东西向共九道，南北向共六道。

所有剪刀撑斜杆与地面夹角为45～600，斜杆搭接长度不小于1.0m，采用至少两个旋转扣件连结。

斜杆采用旋转扣件固定在每根立杆上。

3.支撑体系搭设

B区门厅全高20.2m，无混凝土楼板，只有框架梁。

梁底模面板用12mm厚覆膜竹胶板，次龙骨采用50×100mm木方（木方短边贴模板），梁底设置4根通长木方，主龙骨使用Φ48×3.0钢管，间距800mm；梁底每侧设2根立杆，间距800mm，梁底主龙骨中间顺梁设置一排顶撑立杆，梁底主龙骨用钢管与立杆连接时必须采用双扣件。

横杆步距1500mm（到顶部不足1500mm时设横杆一道，保证自由端高度不大于500mm），扫地杆距地不大于200mm；每根立杆底部必须垫不小于50×100×400的木方。

梁侧模板用12mm厚覆膜竹胶板，次龙骨采用50×100mm木方，采用钢管加斜撑固定，间距800mm，梁高≥700mm时，中间加一道（≥1200mm时加设两道对拉螺栓）对拉螺栓（M14，穿20PVC套管）间距600mm。

附：

梁模板及支架计算书。

C区会议室层高9.5m，顶板为井字梁结构。

会议室顶板采用12覆膜竹胶板，支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑体系。

顶板次龙骨采用50×100mm木枋（木方短边贴模板），间距250，主龙骨采用Φ48×3.0钢管，间距为800。

立杆的纵距800，立杆的横距800，横杆步距1500mm（到顶部不足1500mm时设横杆一道，保证自由端高度不大于500mm），扫地杆距地面不大于200mm。

立杆上设有可调顶托，底垫50×100×400木方,靠墙立杆距墙边300mm。

当跨度等于或大于4m时模板应起拱，起拱高度为全跨长度的0.2%。

沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔四跨设置一道。

梁模支设同B区，梁底主龙骨用钢管与立杆连接时必须采用双扣件。

附：

C区会议室顶板模板及支架计算书。

A区高度19.35m，具体做法同上述B区做法。

计算书参见B区。

4．高支架模板支撑体系的搭拆安全技术措施

4.1高支架模板支撑体系搭设安全措施

4.1.1搭设应遵守高处作业安全技术规范有关规定。

4.1.2支撑架搭设前，要对作业人员进行安全技术交底。

搭设中项目安全员现场旁站监督，及时纠正搭设中出现的问题。

搭设后有关人员进行验收，按安全规定验收表内容和方案内容办理验收手续。

验收不合格不准进入下道工序。

架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架，不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。

4.1.3凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移、铁丝解除、脚手板断裂、跷头等现象，应及时进行加固处理。

4.1.4立杆应间隔交叉有相同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。

4.1.5扣件的紧固是否符合要求，可使用力矩扳手实测，要达到40～60N·M。

过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。

4.1.6所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。

4.1.7模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。

4.1.8施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。

4.1.9高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。

4.1.10模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具过于集中堆放。

4.1.11不准架设探头板及未固定的杆。

4.1.12模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。

顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。

木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。

4.1.13安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。

禁止利用拉杆、支撑攀登。

4.1.14支模时，支撑、拉杆不准连接在脚手架或其他不稳固的物件上。

在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。

要及时加固和修理，防止塌模伤人。

4.1.15在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。

4.1.16二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。

传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。

4.1.17安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。

4.2 高支架模板支撑体系拆除安全技术措施

4.2.1拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。

4.2.2拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。

4.2.3高处模板的拆除，作业人员应站在平台上，必须佩戴好安全带，平台可用木板铺设，拆模时应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。

4.2.4工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。

4.2.5拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。

在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。

4.2.6拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。

4.2.7已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。

5.质量保证措施

见2007年3月模板工程施工方案。

6.安全生产及文明施工保证措施

见2007年3月模板工程施工方案。

7.模板支撑架计算

（一）B区梁模板及支架计算书

模板支架搭设高度为20.2米，

基本尺寸为：

梁截面B×D=400mm×900mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向）l=0.80米，立杆的步距h=1.50米，

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为

48×3.0。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.000×0.900×0.800=18.000kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.350×0.800×（2×0.900+0.400）/0.400=1.540kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（3.000+2.000）×0.400×0.800=1.600kN

均布荷载q=1.2×18.000+1.2×1.540=23.448kN/m

集中荷载P=1.4×1.600=2.240kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=80.00×1.20×1.20/6=19.20cm3；

I=80.00×1.20×1.20×1.20/12=11.52cm4；

计算简图

弯矩图（kN.m）

剪力图（kN）

变形图（mm）

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1.083kN

N2=4.727kN

N3=4.727kN

N4=1.083kN

最大弯矩M=0.064kN.m

最大变形V=0.1mm

（1）抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.064×1000×1000/19200=3.333N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

（2）抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度计算值T=3×2683.0/（2×800.000×12.000）=0.419N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

（3）挠度计算

面板最大挠度计算值v=0.090mm

面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

（一）梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=4.727/0.800=5.909kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.91×0.80×0.80=0.378kN.m

最大剪力Q=0.6×0.800×5.909=2.836kN

最大支座力N=1.1×0.800×5.909=5.200kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.50×9.00×9.00/6=60.75cm3；

I=4.50×9.00×9.00×9.00/12=273.38cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.378×106/60750.0=6.23N/mm2

木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

（2）木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2836/（2×45×90）=1.050N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

（3）木方挠度计算

最大变形v=0.677×4.924×800.04/（100×10000.00×2733750.0）=0.499mm

木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

三、梁底支撑钢管计算

（一）梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.385kN.m

最大变形vmax=0.109mm

最大支座力Qmax=11.130kN

抗弯计算强度f=0.385×106/4491.0=85.69N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

（二）梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=11.13kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

五、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=11.13kN（已经包括组合系数1.4）

脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×20.200=3.13kN

N=11.130+3.13=14.26kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.60

A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.49

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uh

（1）

l0=（h+2a）

（2）

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；

公式

（1）的计算结果：

=167.37N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

公式

（2）的计算结果：

=85.80N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

（二）C区四层梁板模板支架计算书

模板支架搭设高度为9.5米，

搭设尺寸为：

立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.50米。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为

48×3.0。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×0.350×0.800+0.350×0.800=7.280kN/m

活荷载标准值q2=（2.000+1.500）×0.800=2.800kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3；

I=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×（1.2×7.280+1.4×2.800）×0.300×0.300=0.114kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.114×1000×1000/43200=2.637N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

（2）抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×（1.2×7.280+1.4×2.800）×0.300=2.278kN

截面抗剪强度计算值T=3×2278.0/（2×800.000×18.000）=0.237N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×7.280×3004/（100×6000×388800）=0.171mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.000×0.350×0.300=2.625kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.350×0.300=0.105kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（1.500+2.000）×0.300=1.050kN/m

静荷载q1=1.2×2.625+1.2×0.105=3.276kN/m

活荷载q2=1.4×1.050=1.470kN/m

2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=3.797/0.800=4.746kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.75×0.80×0.80=0.304kN.m

最大剪力Q=0.6×0.800×4.746=2.278kN

最大支座力N=1.1×0.800×4.746=4.176kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.50×9.00×9.00/6=60.75cm3；

I=4.50×9.00×9.00×9.00/12=273.38cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.304×106/60750.0=5.00N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2278/（2×45×90）=0.844N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

（3）木方挠度计算

最大变形v=0.677×2.730×800.04/（100×9500.00×2733750.0）=0.291mm

木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

三、板底支撑钢管计算

　　横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.904kN.m

最大变形vmax=1.613mm

最大支座力Qmax=12.0kN

抗弯计算强度f=0.904×106/4491.0=201.40N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=12.0kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

五、模板支架荷载标准值（立杆轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×9.500=1.226kN

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×0.800×0.800=0.224kN

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×0.350×0.800×0.800=5.600kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.050kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.500+2.000）×0.800×0.800=2.240kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

六、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）；N=11.