T7转运站脚手架安装作业指导书.docx

T7转运站脚手架安装作业指导书.docx

《T7转运站脚手架安装作业指导书.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《T7转运站脚手架安装作业指导书.docx（36页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。

T7转运站脚手架安装作业指导书

T7转运站脚手架施工作业指导书

1．编制目的：

为了规范T7转运站脚手架搭设施工全过程，加强脚手架施工安全管理，有效组织现场施工，确保国电蚌埠电厂T7转运站脚手架施工质量，提高安全文明施工水平,使管理人员及作业人员充分了解施工内容、作业流程、安全文明、环境保护施工等，特制定本作业指导书。

2．适用范围：

本作业指导书适用于T7转运站施工作业。

如遇有特殊和非常情况另行编制补充作业指导书。

3．编制依据：

T7转运站结构施工图纸（F402801S-T5607）

<脚手架管理制度>（安徽电建二公司）

<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>（JGJ130-2001）

<建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范>（JGJ128-2001）

<建筑施工现场环境与卫生标准>（JGJ146-2004）

<电力建设安全健康与环境管理工作规定>国家电力公司

<建筑施工安全检查标准>

<电力建设安全工作规程>（第一部分火力发电厂）DL5009.1-2002

<电力建设施工及验收技术规范>（建筑工程篇）SDJ69-87

4．工程概况：

4．1国电蚌埠发电厂一期工程T7输煤转运站柱中轴线尺寸为15.00m×15.00m，总高为57.9m。

上部结构为整体现浇钢筋砼框架-剪力墙结构。

框架梁最大截面尺寸为为400×1200mm,框架柱16个截面尺寸均为700mm×700mm,基础中心距离分为7900mm和3450mm、3650㎜，楼层标高分别为4.00m、8.00m、12.00m、16.00m、20.00m、24.40m、29.20m、33.96m、39.50m、44.96m、50.46m、55.50m和屋面层57.90m。

4．2T7转运站外脚手架采用双排扣件式钢管脚手架，±0.00m—12.00m脚手架采用满堂架一次性搭设到12.00m，立杆间距1.5m，架宽1.0m，步距1.7m；为了便于通风管道及电缆桥架的安装,+12.00m以下设置通道,通道处脚手架为独立支撑系统,+12.00m～+33.96m之间楼层脚手架,从+12.00m层开始采用梁顶面预埋埋件焊接工字钢悬挑外脚手架搭设,以上每隔8.00m（即12.00m、20.00m、29.20m）在

-

线/

-

轴间做焊接工字钢悬挑外脚手架,按此循环,直到+33.96m及以上有楼板层的楼面在边侧梁上预埋φ12的吊环悬挑双钢管的方式悬挑，在吊物孔处焊接工字钢悬挑外脚手架。

在无楼面楼层上采用预埋φ12的吊环悬挑双钢管的方式悬挑，悬挑外脚手架立杆间距均为1.5m，架宽1m，步距1.7m；里脚手架为满堂脚手架，满堂脚手架立杆间距与架宽均为1.2m，步距1.5m。

其中预埋φ12的吊环悬挑双钢管的悬挑计算见侧煤仓间上部结构脚手架作业指导修订部分，其余做法见附页详图。

4．3气象资料

（1）多年年平均气温：

14.4℃。

（2）降雨量：

多年年最大降雨量：

1481.30mm；年年平均降雨量：

890.10mm。

（3）风速：

多年最大风速20m/s。

5．施工准备：

5.1地基处理：

5.1.1T7转运站脚手架地基必须平整夯实，脚手架回填土必须分层夯实，其承载力不得低于5～8t/m²，并加设垫木，垫木采用不小于2～4m×0.2m×0.05m～0.06m的脚手板，与立杆布置方向平行，脚手架外侧根据现场情况设一排水沟或采用其他排水方式。

5.1.2遇有坑槽时，立杆应下到槽底或在槽上加设底梁，底梁一般采用型钢或道木。

5.1.3脚手架旁开挖沟槽时，应控制外立杆距沟槽边的距离，当架高在30m以内时，不应小于1.5m，架高为30～50m时，不小于2m，架高在50m以上时，不小于3m，否则应核算边坡承受能力以采取其他措施。

5.1.4位于通道处的脚手架底部垫木应低于其两侧地面，并在其上加设盖板，避免扰动。

5.1.5脚手架的高度超过30m时，应在立柱下采用道木支垫，或在地基上加铺20cm厚道渣后铺混凝土块，若地基过软，脚手架底可采用可调顶托防止地基不均匀下沉。

5.1.6脚手架基础旁应做好可靠的排水措施。

5.2准备脚手架搭设材料，架管（ф48×3.0mm×4～6m长），扣件（直角扣件，旋转扣件对接扣件）认真铺设垫木。

5．3脚手架油漆

脚手架搭设前，必须先刷好规定颜色的油漆，其厚度、颜色要均匀，不漏刷、过刷。

5.4安排专人对钢管材料进行挑选，挑选壁厚大于3mm的钢管作为T7转运站脚手架搭设材料，选取壁厚大于3.2mm的钢管作为T7转运站悬挑脚手架搭设材料。

6.脚手架具体搭设和计算过程：

6．1双排扣件式钢管脚手架

T7转运站框架外部为双排架，从基础顶部到框架顶，总高57.90m，步距均为1.7m，立杆纵向间距为1.50m,架宽为1.00m。

具体计算过程如下：

a、立杆荷载计算：

KN=An[fy+（η+1）σ/2－√（fy+（η+1）σ/2）2-fyσ]

式中N——立杆的设计荷载；

K——考虑钢管平直度、锈蚀程度等因素影响的附加系数，一般取K=2；

fy——立杆的强度设计值；

σ——欧拉临界应力；

η——0.3（1/100i）2；

An——立杆的净面积；

lo——底层立杆的有效长度，lo=μ*l；i——立杆截面的回旋半径；

lo/i——底层立杆长细比。

采用ø48×3.0mm钢管，截面特征为A=4.24×102mm2,i=15.78mm。

lo=μl=0.77×1500mm=1155mm，λ=lo/I=1155/15.78=73.2

欧拉临界应力：

σ=π2E/λ2=π2×210000/73.22MPa=386.4MPa

η=0.3（1/100i）2=0.3/（100×0.01578）2=0.12

设计荷载N为：

安全系数2扣件承载力6000N

N=4.24×102/2{[170+（1+0.12）×386.4]/2-√[（170+（1+0.12）×386.4）/2]2－170×386.4}≈30.3KN

b、操作层荷载计算：

脚手架上操作层附加荷载不得大于2700N/m2。

考虑动力系数1.2，超载系数2，脚手架自身重力为300N/m2。

W1=2×1.2×（2700+300）=7200N/m2

非操作层荷载：

钢管理论重力为38.4N/m，扣件重力为10N/个，剪刀撑长度近似按对角支撑的长度计算：

L=√1.72+1.52=2.27m，脚手架面积：

S=1.0×1.5=1.50m2，侧非操作层荷载：

W2={（1.7×2+1.5×2+1.0+2.54×2）×38.4×1.3+10×4}/1.50=442N/m2

c、每m2实际荷载N=7.2KN/m2×1.0×1.5=8.64KN＜30.3/3=10.1KN

d、允许高度计算：

公式S（3W1+nW2）=30.3KN

S=每根力竿受荷面积:

（1.5×1.0）/2=0.75m2，n=（30300－3×7200×0.75）/（442×0.75）=42.5层

h=1.7×42.5=72.3m

安全系数：

K=1+72.3/200=1.36

允许高度：

H=72.3/1.36=57.6m

计算说明：

1、按操作规程要求，在脚手架两端、转角处以及每隔6—7根立杆设剪刀撑和支杆，剪刀撑和支杆与地面角度应大于60○。

同时脚手架同构筑物每隔2—3步牢固连系，μ可按规定取0.77。

2、由于安装钢管脚手架存在偏差，立杆产生初始偏心，施工时局部还会超载或错误拉杆支撑，因此随高度增加必须考虑安全系数。

K=1+h/a

式中h——根据立杆设计荷载求出的脚手架最大安装高度；

a——常数，取值为200。

d、地基承载力计算：

立杆底座计算：

N≤Rd

立杆低级承载力验算公式：

N/Ad≤Kfak

式中N——脚手架立杆传至基础顶面的轴心力设计值；

Rd——底座承载力设计值，一般取40KN；

Ad——立杆基础的计算底面积；

（1）仅有立杆支座时，Ad取支座板的底面积；

（2）在支座下设有50—60mm的木垫（或脚手木板），则Ad=a×b（a和b为垫板的两个边长，且不小于200mm），当Ad的计算值大于0.25m2时，则取0.25m2计算；（3）在支座下采用枕木作垫木时，Ad按枕木的底面积计算；（4）当一块垫木或垫木上支撑两根以上立杆时，Ad=（a×b）/n（n为立杆数），且用木垫板应符合

（2）的取值规定。

（本工程取第4点）

fak——地基承载力特征值；

K——脚手架地基承载力调整系数，对碎石土、沙土、回填土取0.4；对粘土区0.5；对岩石、混凝土取1.0。

N/Ad=N/（0.3×4/6）=40/0.2=200KN/m2；

本工程地质为砂碎石，查表得地基承载力为400Mp，即fak=1×400=400KN/m2

即N/Ad≤Kfak，所以符合要求。

6.2满堂脚手架：

　6.2.1满堂脚手架用于承受板与主次梁荷载，其中主梁承重满堂架需加密，具体计算过程有专门叙述。

其中承受板与次梁满堂脚手架纵横向立杆间距均为1.2m，步距为1.5m。

6.2.2剪刀撑应在满堂脚手架外侧四周每方向设置，剪刀撑宽度不应小于4个跨距且间距不小于6m，斜杆与地面倾角宜为45°～60°。

　6.2.3满堂脚手架距墙或其他结构物边缘距离应小0.5m，周围设置栏杆。

6.2.4满堂脚手架的搭设采用逐层搭设的方法，并应随搭随设剪刀撑、水平纵横加固杆、抛撑（或缆风绳）和通道板等安全防护构件。

6.2.5搭设、拆除满堂脚手架时，施工操作层应铺设脚手板，工人应系安全带。

6.2.6满堂脚手架计算：

满堂脚手架步距为1.5m,立杆间距均为1.2m，满堂架有框架梁部分单向加密为0.6m。

根据设计蓝图所示，楼层标高分别为4.00m、8.00m、12.00m、16.00m、20.00m、24.40m、29.20m、33.96m、39.50m、44.96m、50.46m、55.50m、57.90m。

以8.00层荷载计算

荷载计算依据：

《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）

有关荷载取值（按GB50204-2002“附录一”）

模板与小楞自重NG1：

按模板与混凝土的接触面积展开计算，取0.3KN/m2

新浇钢筋混凝土结构自重NG2：

楼板自重24+1.1=25.1KN/m3

梁自重：

24+1.5=25.5KN/m3

钢管顶架自重NG3：

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）附录A表A-1查表计算：

施工人员及设备荷载NQ1：

1.0KN/m2

振捣混凝土时产生的荷载NQ2：

2.0KN/m2

荷载组合（按GB50204-2002“表2.2.3”）

计算楼板顶架时，荷载组合为：

1.2（NG1+NG2+NG3）+1.4NQ1；

φ48×3.0mm钢管立柱的有计算参数：

截面面积A=4.24×10-4m2

回转半径i=1.58cm=1.58×10-2m2

截面模量W=5.08cm3=5.08×10-6m2

立管钢管强度设计值f=205N/mm2=2.05×105KN/m2

支承楼板顶架的稳定性验算：

荷载计算单元范围为1.2m×1.2m，该范围内荷载由一根立柱钢管单独承受

板模板自重NG1=1.2×1.2×0.3KN/m2=0.43KN；

新浇钢筋混凝土自重NG2=1.2×1.2×0.12×25.1KN/m2=4.34KN

钢管顶架自重NG3（每米立杆高度范围内的顶架自重折算值为0.1384KN/m，）

NG3=11×0.1384=1.52KN

施工人员及设备荷载：

NQ1=1.2×1.2×1=1.44KN

所以N=1.2×（NG1+NG2+NG3）+1.4NQ1=1.2×（0.43+4.34+1.52）+1.4×1.44=9.6KN

按“单排架、连墙杆三步三跨布置”查JGJ130-2001“表5.3.3”得u=2

l0=K·u·h=1.155×2×1.5=3.465；n=10/i=3.465/1.58×10-2=219

最底一步立柱钢管的偏心受压稳定承载力设计允许值（N）计算：

σ=[N]/ΦA0≤f即N≤[N]=2.05×105×0.252×4.24×10-4×5.08×10-6=11.2KN

所以：

N=9.6KN≤[N]=11.2KN，满足要求。

支承次梁顶架的稳定性验算：

荷载计算：

沿次梁长度方向1m×2m，该范围内荷载由6根立柱钢管共同承受。

模板自重NG1：

由两部分构成

次梁模板自重：

{0.2m+（0.5-0.12）m×2}×1×0.3KN/m2=0.29KN

板模板自重：

（2-0.2）m×1m×0.3KN/m2=0.54KN

总重：

0.29+0.54=0.83KN，由6根立柱钢管共同承受。

NG1=0.83/6=0.14/每根立柱钢管。

新浇钢筋混凝土自重NG2：

由两部分构成

次梁重：

0.7m×2m×1m×25.5KN/m3=35.7KN；

板自重：

（2-0.2）m×1m×0.12m×25.1KN/m3=5.42KN；

总重：

35.7+5.42=41.12KN，由6根立柱钢管共同承受。

NG2=41.12/6=6.9KN/每根立柱钢管

钢管顶架自重NG3：

承次梁的顶架按双排架考虑，立柱钢管步距h=1.5m，纵距0.6m，按JGJ130-2001附录A表A-1查表得，单根立柱钢管每米高度范围内的顶架自重折算值为0.129KN/m，顶架搭设高度为11-0.5-0.1=10.4m高。

NG3=10.4m×0.1291KN/m=1.34KN/每根立柱钢管。

振捣混凝土时产生的荷载NQ2：

1m×2m×2KN/m2=4KN，由6根立柱钢管共同承受。

NQ2=4/6=0.7KN/每根立柱钢管。

所以N=1.2（NG1+NG2+NG3）+1.4NQ2=1.2×（0.14+35.7+1.34）+1.4×0.7=45.6KN

按“双排架、立杆间距0.6m、连墙杆三步三跨布置”查JGJ130-2001“表5.3.3”得u=1.7

10=K·u·h=1.155×1.7×1.5=2.945m；n=10/i=2.945/（1.58×10-2）=186；

按JGJ130-2001“附录C”查表得Φ=0.207

σ=[N]/ΦA0≤f；即[N]≤205KN；

结论：

N=45.6≤[N]=205，满足要求。

6.2.7主梁计算：

取400×1200mm框架梁排架验算

（1）横向水平杆强度计算:

砼重量：

25×0.4×1.2=12KN/m

钢筋重量：

1.5×0.4×1.2=0.72KN/m

施工荷载：

4×0.40=1.60KN/m

模板及支架自重：

0.75×0.40=0.30KN/m

砼倾倒及振捣产生的荷载：

2.0×0.40=0.80KN/m

合计：

15.42KN/m

a、抗弯强度验算

横向水平杆上的线荷载标准值：

qk=6.36KN/m

横向水平杆上的线荷载设计值：

q=1.2×（12+0.72+0.3）+1.4×（1.6+0.8）=19kN/m

考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置，验算弯曲正应力：

最大弯矩：

Mmax=qlb2/8=19×0.62/8=0.86kN·m

σ=Mmax/W=0.86×106/4.24×103=203N/mm2＜205N/mm2

满足要求。

b、变形验算

挠度不应超过l/150=600/150=4mm或10mm。

此处指不应超过4mm。

ν=5qklb4/384EI=5×19×3004/384×2.06×105×12.19×104=0.08mm＜4mm

满足要求。

（2）纵向水平杆强度计算

a1取0.3m，纵向水平杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算。

a、抗弯强度验算

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：

F=0.6×19×0.6=6.84kN

Mmax=0.175Fla=0.175×6.84×0.6=0.72kN·m

σ=Mmax/W=0.72×106/4.24×103=170N/mm2＜205N/mm2

满足要求。

b、挠度验算

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值：

Fk=0.6×19×0.6=6.84kN

ν=1.146Fkla3/100EI=1.146×6.84×103×6003/100×2.06×105×12.19×104

=0.67mm＜4mm

满足要求。

（3）梁底立杆验算：

横杆步距1200mm，立杆纵向间距@600,横向间距@600，，梁底小横杆@300，采用φ48×3.0脚手钢管，对接立杆。

每根立杆承受的荷载：

N=6360N/m×0.6=3816N

按强度计算每根立杆的受压应力：

σ=N/A=3816/424=9mpa

A钢管净截面面积

按稳定性计算立杆的受压应力：

立杆的长细比：

λ=L0/i=1200/6.24=192查《钢结构设计规范》附录得稳定系数ψ=0.2

则：

σ=N/ψA=3816/（0.2×424）=45mpa＜f=215mpa满足要求。

6.3悬挑脚手架

6.3.1T7转运站双排外脚手架从+12.00m层开始悬挑，+12.00m～+33.96m之间楼层脚手架,从+12.00m层开始采用梁顶面预埋埋件焊接工字钢悬挑外脚手架搭设,以上每隔8.00m（即12.00m、20.00m、29.20m）在

-

线/

-

轴间做焊接工字钢悬挑外脚手架,按此循环,直到+33.96m，内脚手架采用在梁上预埋φ12的吊环悬挑双钢管的方式悬挑。

吊环具体计算见侧煤仓间脚手架修订部分作业指导书，悬挑外脚手架立杆间距均为1.5m，架宽1m，步距1.7m，悬挑层层高分12.00m层至20.00m层（高差8m）；20.00m层至29.20m层（高差9.20m）；29.20m层至33.96m层（高差4.76m）,+33.96m以上有楼板层的楼面在边侧梁上预埋φ12的吊环悬挑双钢管的方式悬挑，在吊物孔处焊接工字钢悬挑外脚手架。

在无楼面楼层上采用预埋φ12的吊环悬挑双钢管的方式悬挑，悬挑外脚手架立杆间距均为1.5m，架宽1m，步距1.7m。

预埋埋件焊接工字钢悬挑时间距为1.50m,悬挑脚手架外露部分为1.25m,立杆间距1.5m，架宽1m，步距1.7m；。

悬挑脚手架受力分析见下图：

取最大层高16.5m进行验算

6.3.2悬挑脚手架悬挑外露部分为1.25m，立杆间距为1.5m，架宽均为1m，步距为1.7m。

内立杆离柱边为0.15m。

根据受力分析图可得：

脚手架自重F1+F2，其中F1=F2；预埋埋件工字钢所受拉力为T1。

脚手架折合步数：

n1=16.5/1.7=10步，实际高为10×1.7=17.0m。

铺设脚手板2层，查建筑施工手册399页表7-4得：

NGK1=0.411表7-5得:

NGK2=1.372表7-6查得:

NQK=8.4KN

脚手架自重：

F1+F2=1.2（n1NGK1+NGK2）+1.4NQK

=1.2×（11×0.411+1.372）+1.4×8.4=18.8KN

预埋埋件焊接I20a工字钢间距为1.50m

每铁件所受最大弯矩为M1=9.40×0.15+9.40×1.15=12.2kN·m

预埋件所受剪力,根据受力平衡原理：

F1+F2=T1=V1=18.8KN

6.3.3锚板及锚筋的计算：

根据预埋件抗弯剪计算:

K1Mj=1.55×12.2=18.9kN·m≤0.85h0AS1fst1ar

锚筋取2层,则总截面积为:

AS1≥18.9kN·m/0.85h0fst1ar=18.9/0.85×200×215×10-6×1=517㎜2

由钢筋面积表查得6φ12截面积AS=679㎜2≥517㎜2

所以铁件锚筋取6φ12

受剪钢筋的锚固长度大于或等于10倍锚筋直径时,即可充分发挥其作用。

L=10×12=120㎜,锚筋取150㎜

锚板厚度一般取锚筋直径的0.6～0.8倍。

厚度按最大0.8×12=9.6㎜锚板厚度取10㎜能满足要求。

锚板大小≥200㎜，取为250㎜×250㎜。

6.3.4悬挑梁计算

6.3.4.1悬挑梁抗弯强度的计算

悬挑梁支点计算采用固定端连接

根据<<钢结构设计规范>>4.1.1条I20a的抗弯强度计算:

查表的I20a水平支撑梁的截面模量（抵抗矩）W=273.00cm3

受脚手架作用传递集中力T=18.8kN

最大弯矩设计值MA=12.2kN·m

抗弯计算强度f=My/ryWny=12200000.00/1.20×273000.00=37.2N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于等于设计抗弯强度设计值205.000N/mm2,满足要求！

6.3.4.2抗剪计算强度:

I20a工字钢对主轴惯性矩:

I=1/12【BH3-（B-b）h3】=（1/12）×【100×2003-（100-7）×（200-2×7）】=66.7KN/mm2查表的An=35.5㎜2,b=100㎜

对毛截面对中和轴的面积矩S=FAnb/2=18.8×35.5×100×10-3/2=33.37N·㎜

ι=（V×S）/（I×tW）=18.8×33.37/66.7×7=1.34N/mm2

ι----构件抗剪强度

V-----计算截面沿腹板平面作用的剪力

S-----计算剪力处以上毛截面对中和轴的面积矩

tw-----腹板厚度

I-----毛截面惯性矩

An-----构件的毛截面面积

水平支撑梁的抗剪强度小于等于设计抗弯强度设计值205.000N/mm2，满足要求！

6.3.4.3扣件抗滑验算:

q=（1.2QP+1.4Qk）l=（1.2×0.35+1.4×3）×0.6=2.77KN/m

F=0.5qlb×（1+a/lb）2=0.5×2.77×1.2×（1+0.3/1.2）2=2.6KN

RA=2.15×2.6=5.59＜RC=8KN,所以防滑验算满足要求。

QP---脚手板自重，0.35KN/㎡

Qk---施工均布荷载标准值，3KN/㎡

q---作用于水平杆的线荷载设计值

lb---立杆横距

a----横向水平杆外伸长度

l----小横杆间距

6.3.4.4锚板焊缝强度计算:

取与预埋板重合部分焊接长度为200㎜，采用三面围焊。

当在侧面设角焊缝时，hf取较小焊接尺寸7㎜，角焊缝抗剪设计强度f2f=160N/㎜2

N/helwβ≤fwf

σf=N/helw=18.8×103/0.7×7×（500-10）×1.22=6.41N/㎜2≤160N/㎜2

所以焊缝强度满足要求。

he----角焊缝的有效厚度,对直角焊缝等于0.7hf；

hf----较小的焊接尺寸；

lw----焊缝的计算长度,对每条焊缝取其实际长度减去10㎜；

N----通过焊缝形心的拉力、压力和剪力设计值；

f2f---角焊缝的强度设计值；

β---正面角焊缝的强度设计值增大设计系数，对承载静力荷载和间接承受动力荷载的结构，β=1.22；对直接承受动力荷载的结构，β=1.0。

6.3.4.5悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用,计算公式如下

其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

ξ=l1τ1/b1h,其中查<<钢结构设计规范>>4.2.1得l1/b1=13.0

ξ=13×18.8/200=1.22≤2.0

梁整体稳定等效临界弯矩系数<<钢结构设计规范>>附录B.1得

βb=0.73+0.18ξ=0.73+0.18×1.22=0.95

对截面弱轴y-y长细比:

λy=l1/iy,l1=13×100=