地下室顶板加固方案doc1.docx
《地下室顶板加固方案doc1.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《地下室顶板加固方案doc1.docx（16页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
地下室顶板加固方案doc1
目录
一工程概况……………………………………………………………3
二支撑加固施工方案……………………………………………….3
一、支模采用的主要材料……………………………………………3
二、施工工艺…………………………………………………………3
三、技术安全措施…………………………………………………4
三支撑加固计算……………………………………………………9
一、板底模板计算……………………………………………………9
二、板板支撑的计算…………………………………………………10
三、板底纵向钢管计算………………………………………………14
四、扣件抗移滑的计算………………………………………………14
五、立杆的稳定性计算………………………………………………15
四监测措施………………………………………………………17
编制依据：
①《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015；
②《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300－2013；
③《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；
④《结构施工图纸》
⑤《建筑施工手册》2004版等；
、
一、工程概况
祥源文化旅游城·祥云府位于阜阳市人民西路以北、舒园路以西，建筑总面积135000m2，建筑总高度45m。
剪力墙结构，筏板基础，地下一层，地上十五层。
因施工需求，7#、11#、12#、15#、16#、21#、22#楼在地下车库中，现拟选取人货电梯的平面位置，并对安装部位的梁、板进行加固。
二、平面定位
根据本工程的结构特点，7#、11#、12#、15#、16#、21#、22#楼人货电梯拟安装在建筑物的南侧；此部位正好处于地下车库的顶板上，有后浇带穿过，地下室顶板厚300mm，可以在顶板面做250mm厚人货电梯底座承台，在承台预埋螺栓安装。
为了确保地下车库顶部的砼构件不受影响，原后浇带部位模板支撑不变，需对该部位的后浇带先浇筑，设备基础边各1m。
故现浇板进行加固，并进行验算，真正做到安全、可靠又方便施工。
附：
人货电梯平面安装位置示意见附图一
人货电梯基础平面图见附图二
（一）、支撑采用的主要材料
（1）钢管：
Ф48×3.5mm；
（2）枋木：
断面50mm×100mm；
（3）顶托：
32#
（4）胶合板：
915mm宽×18mm厚×1830mm长
（二）、施工工艺
（1）、楼板支撑加固体系均采用扣件式脚手架步距1500-1800mm，立杆间距为300mm，最上层木枋为50×100mm，有效受压长度为600mm。
（2）楼板距梁边300mm设置第一道支撑，间距300mm，中部均设纵横间距300mm的支撑。
水平拉杆第一道距地200mm，以上步距为1500-1800mm。
支撑架纵横间距1.8m（6跨）设全高剪刀撑，以增加支撑架整体稳定性。
（3）原支撑采用Ф48×3.5mm钢管作为梁的水平支撑，直接承托梁底模板，间距300mm；梁侧加竖向钢管及斜撑钢管。
现增设垂直支撑的脚手架间距300mm，沿梁纵向方向间距是300mm布置，梁底为50×100mm的木枋，受压长度为200mm下设顶托，用钢管支撑至地面。
每隔1.5m高纵横水平拉杆各一道，以保证整个支撑体系的稳定性。
（三）、技术安全措施
（1）脚手架搭设前，应按《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）、（J43-2000）和施工方案的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。
（2）对钢管、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管、配件。
（3）搭设的脚手架立杆底应铺设通长木垫板。
（4）不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。
（5）脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。
（6）水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。
（7）水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。
7#楼人货电梯位置平面图
11#、12#、15#、16#楼人货电梯位置平面图
21#人货电梯位置平面图
22#人货电梯位置平面图
立杆布局附图二：
三支撑加固计算
（一）、板底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=1000×18×18/6=5.40×104mm3；
I=1000×18×18×18/12=4.86×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ–顶底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；
M--计算的最大弯矩（kN.m）；
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=150.00mm；
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:
1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.75×0.90=20.66kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:
1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3:
1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；
q=q1+q2+q3=20.66+0.38+2.52=23.55kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax=0.10×23.553×0.152=0.053kN.m；
σ=0.053×106/5.40×104=0.981N/mm2；
板底模面板计算应力σ=0.981N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=（（24.0+1.50）×0.750+0.35）×1.00=19.48KN/m；
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=150.00mm；
E--面板的弹性模量:
E=9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:
[ω]=150.00/250=0.600mm；
面板的最大挠度计算值:
ω=0.677×19.475×1504/（100×9500×4.86×105）=0.014mm；
面板的最大挠度计算值:
ω=0.014mm小于面板的最大允许挠度值:
[ω]=150/250=0.6mm，满足要求！
（二）、顶底支撑的计算
本工程板底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1=（24+1.5）×0.75×0.15=2.869kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.35×0.15×（2×0.75+0.45）/0.45=0.227kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值P1=（5+2）×0.15=1.05kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值q=1.2×2.869+1.2×0.227=3.716kN/m；
活荷载设计值P=1.4×1.05=1.47kN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6=83.33cm3；
I=5×10×10×10/12=416.67cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值q=3.716+1.47=5.186kN/m；
最大弯距M=0.1ql2=0.1×5.186×1×1=0.519kN.m；
最大应力σ=M/W=0.519×106/83333.3=6.223N/mm2；
抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
方木的最大应力计算值6.223N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力:
V=0.6×5.186×1=3.111kN；
方木受剪应力计算值τ=3×3111.3/（2×50×100）=0.933N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.933N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q=2.869+0.227=3.096kN/m；
方木最大挠度计算值ω=0.677×3.096×10004/（100×9000×416.667×104）=0.559mm；
方木的最大允许挠度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；
方木的最大挠度计算值ω=0.559mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：
q1=（24.000+1.500）×0.750=19.125kN/m2；
（2）模板的自重（kN/m2）：
q2=0.350kN/m2；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：
q3=（5.000+2.000）=7.000kN/m2；
q=1.2×（19.125+0.350）+1.4×7.000=33.170kN/m2；
梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。
当n=2时：
当n＞2时：
计算简图（kN）
支撑钢管变形图（mm）
支撑钢管弯矩图（kN.m）
经过连续梁的计算得到：
支座反力RA=RB=0.459kN，中间支座最大反力Rmax=7.341；
最大弯矩Mmax=0.182kN.m；
最大挠度计算值Vmax=0.134mm；
支撑钢管的最大应力σ=0.182×106/5080=35.785N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值35.785N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!
（三）、板底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
（四）、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=7.341kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（五）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力：
N1=0.459kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.129×4=0.62kN；
楼板的混凝土模板的自重：
N3=1.2×（1.00/2+（1.20-0.45）/2）×1.00×0.35=0.368kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×（1.00/2+（1.20-0.45）/2）×1.00×0.200×（1.50+24.00）=5.355kN；
N=0.459+0.62+0.368+5.355=6.801kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=5.08；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
lo--计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo=k1uh
（1）
k1--计算长度附加系数，取值为：
1.155；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；
Lo/i=2945.25/15.8=186；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；
钢管立杆受压应力计算值；σ=6800.884/（0.207×489）=67.187N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=67.187N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2.板底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力：
N1=7.341kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.129×（4-0.75）=0.62kN；
N=7.341+0.62=7.845kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=5.08；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
lo--计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo=k1uh
（1）
k1--计算长度附加系数，取值为：
1.155；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；
Lo/i=2945.25/15.8=186；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；
钢管立杆受压应力计算值；σ=7844.54/（0.207×489）=77.498N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=77.498N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
四监测措施
板支撑加固采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设安装过程中，必须随时监测。
本方案采取如下监测措施：
1、班组日常进行安全检查，项目每日进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
2、日常检查、巡查重点部位：
1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。
2）、立杆是否符合要求。
3）、连接扣件是否松动。
4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。
5）、施工过程中是否有超载的现象。
6）、安全防护措施是否符合规范要求。
7）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。
3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
4、质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。
发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。
构件允许偏差见下表：
序号
项目
允许偏差
检查工具
1
立杆钢管弯曲3m4m≤12
≤20
钢板尺
2
水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m
≤30
钢板尺
3
立杆垂直度全高
绝对偏差≤100mm
吊线和卷尺
4
立杆脚手架高度H内
相对值≤H/400
钢板尺
5、本分项工程监测项目包括：
支架沉降、位移和变形。
6、观测点的布设：
根据图纸情况，该工程的最大截面梁为400×900mm，故观测点需尽量选择在受力最大位置。
监测仪器精度应满足现场监测要求。
升级会员 