华阳国际结构设计规定.docx

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华阳国际结构设计规定

结构设计规定

为在多层及高层混凝土建筑结构设计中，贯彻执行国家的技术经济政策和现行标准、规范，做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量，

按消防车轮压取值。

1．荷载

1.1消防车通道的楼面梁活荷载，按消防车轮压取值。

按消防车轮压取活荷载后，还可按本

文第1.2条进行活荷载折减。

第1.1条应经第三方审核认可后再实施。

1.2汽车（非消防车）通道及停车库楼面梁的活荷载折减系数[见《荷规》第4.1.2条、3）]

（1）按单向板布置时，其活荷载应按次梁、主梁分开折减计算：

次梁计算时，活荷载折减系数按0.8取值；

主梁计算时，活荷载折减系数按0.6取值，但是平行次梁的主梁，活荷载仍按0.8折减。

（2）按双向板布置时，其活荷载是一次折减计算：

0.8取值。

主次梁计算时，板活荷载折减系数均按

1.3一般楼面梁活荷载折减系数

（1）住宅，办公楼等楼面梁[见《荷规》第4.1.2条、1）]

2

当梁从属面积超过25m时，活荷载折减系数按0.9取值。

1）会议室，商场等楼面梁[见《荷规》第4.1.2条、2）]

2

时当梁从属面积超过50m时，活荷载折减系数取0.9。

1.4

15%取值。

例：

人防等效静载的折减多层地下室时，可考虑地下各层楼盖对冲击波的衰减作用，每层衰减按

人防顶板上面另有n层地下室楼板时，人防等效静载x（1-nX15%。

第1.4条应经过第三方审核认可后再实施。

1.5地下室底板上垂直荷载直接由底板下地基土承受，不再传递到基础梁及承台（淤泥质土或扰动土时，换填500厚中粗砂或好素土密实处理）。

1.6活荷载的不利布置

（1）高层建筑：

楼面活荷载W4.0KN/m时，不考虑活荷载不利布置（《高规》第5.1.8条）。

2

（2）多层建筑：

《技术措施》第2.8.1条要求楼面活荷载＞2.0KN/m或跨度相差太大时,

应考虑活荷载的不利布置。

（附注：

非“强条”，由设计者自己掌握。

）

（3）活荷载不利布置时，仅考虑本梁的弯矩及剪力增大，不考虑把增大的剪力传至到主梁

或柱。

1.7认真区分恒荷载和活荷载，活荷载一般是强条、且活荷载分项系数大。

例如厨房、卫生

间的填充、隔断材料按恒荷载。

1.8填充墙开窗门洞处，应尽量精确选取线恒载，不得随意加大。

1.9风荷载的地面粗糙度类别的选取：

可结合已经完成的城市或区域规划设计，考虑近期（2年左右）的建筑场地周围房屋稀疏度。

1.10岩土工程勘察报告提出的抗浮设计水位仅是经验值时，可根据场地地质情况和工程实例进行调整。

第1.11条应经过第三方审核认可后再实施。

1.11钢筋砼容重：

尽量选择25，抹灰荷载可按恒载另行输入。

1.12

有建筑装修吊顶区域或地下室区域，应要求建筑专业取消板底及梁的抹灰要求。

2．结构布置与计算

2.1

2.2

其余层采用框架-剪力墙或框架-

3.6.1条）

2.4

（1）地下室仅控制底板、顶板及外墙裂缝宽度;

（2）地面以上控制大跨度梁或楼板的裂缝宽度及挠度;

（3）在采取预先起拱的措施后，大跨度梁或楼板的变形计算值可适当放宽，因为预先起拱后，实际的裂缝宽度及挠度小于计算值;

（4）灌注桩不验算桩身裂缝宽度，裂缝宽度间接按钢筋拉应力W0.7fy控制；

1.0。

（5）预应力管桩的桩身抗拉验算时,管桩的预压应力取实际值，即分项系数取第2.4条应经过第三方审核认可后再实施。

2.5框架-剪力墙结构中，各层框架柱总剪力取O.2Qo和1.5Qf,max两者的较小值:

10%寸），可不按总剪力0.2Q0

剪力墙结构中，某楼层有少量框架柱时（框架柱倾覆力矩W

1.5Qf,max调整，此时框架柱纵筋和箍筋适当稍加强（因为该层框架柱数量少，起不到第二道

梁扭矩折减系数：

尽量取为低值（一般可取为连梁刚度折减系数尽量取低值。

多层结构地震作用计算时，不考虑偶然偏心。

框架角柱按双向偏心验算：

设计信息”中，选按单偏压计算”7图形文件输出”

第14条“柱钢筋修改及柱双偏压验算”中，选框架角柱进行验算。

2.10转换层层高按框支梁和主要框架梁的平均梁高的中线确定，即减小转换层层高。

2.11地下室的抗震等级（地下室的抗震等级见《高规》第4.8.5条,因为《抗规》没有要求，故多层也套用《高规》要求。

）

（1）非塔楼投影区域内的纯地下室部分，抗震等级一般取为四级。

（2）塔楼投影区域内的地下室部分，坎固端取地下室顶板时，地下二层及以下层的抗震等级一般取为四级。

2.12

2.13

2.14

（1）

（2）弹性层间位移角超出规范限值较多时，用中可删去坎固端以下的地下室。

2.16

2.17

2.18

2.19

2.15由于SATW不能输入地震反应谱，可根据先计算出房屋的自振周期，再用调整周期折减系数的方法，微调地震作用大小，也可用“全楼地震作用放大系数”来微调地震作用大小。

一般情况下，楼盖尽量按单向板布置（消防车道除外）。

主梁跨度较大时，次梁一般应平行较大跨度的主梁布置。

除填土较厚的消防车通道外，尽量按单向受力板布置次梁。

筏形基础计算时，应比较计算方法的选取（倒梁法和弹性地基梁法），在满足承载力和变形前提下，尽量选择计算结果比较经济的计算模型及计算参数。

2.20

（1）

（2）

（3）

（4）

2.21

2.22

竖向构件尽量避免转换，的确需要转换时：

尽量在坎固端的地下室顶板转换，避免成为“框支结构”。

尽量采用桁架转换（或转换梁+斜撑），避免直接用梁转换。

转换梁传递内力到竖向支座应尽量直接，严禁三次传递。

可调整上部竖向构件布置，以减小转换梁布置困难问题。

楼面梁布置时，尽量避免梁内力三次传递。

结构高度值是选定抗震等级的重要参数，当结构高度值稍大于分界值时，应主动请建筑专业降低结构高度值。

2.23高层塔楼与多层裙房的抗震等级、性能目标均不同，划分结构单元时（即设置防震缝），高层塔楼结构单元范围尽量减小，尽量把大跨度、大荷载、不规则的平面区域，划分到裙房结构单元中。

3．地下室

3.1地下室板、外墙按照《砼规范》控制裂缝：

板、墙砼保护层厚取20；裂缝宽度限值0.2mm。

（总说明图纸中仍写砼保护层厚度为50mm截面有效高度会减小30，但受压区配置钢筋后正截面力臂增大，可抵消不利因素）

3.2地下室外墙、砼挡土墙及水池侧壁等：

（1）内外两侧钢筋应分别按计算（含水平筋），不得对称配相同的钢筋。

（2）按单向板计算时，其水平筋为分布筋，按《砼规范》第10.1.7条：

不宜小于受力钢筋的15%，且配筋率不宜小于0.15%。

（3）按弯矩包络图，尽量配置间隔放置的拉通钢筋和附加短钢筋。

3.3地下室外墙在顶板处，可考虑支撑于外墙上的梁（间距小于3米）、顶板加腋，可按固

端输入，配筋时再二次调幅，调幅系数取0.5〜0.7（顶板较厚时取高值，如人防顶板等；

顶板较薄时取低值，如纯地下室顶板等。

）

3.4地下室层高较高时，为减小外墙计算高度，可考虑加竖向腋墙或水平腋墙，变成双向受力板模型等措施。

3.5地下水浮力大于框架柱竖向轴压力时，尽量在框架柱下布置满足竖向轴压力的抗压桩，而抗浮桩应均匀布置在承台以外的基础梁或底板范围，可减小基础梁或底板的水浮力。

3.6地下室抗浮计算时，一般直接用SATWIE恒载计算值，不用手算恒载计算值。

3.7地下室外墙下布置的桩，仅满足墙的竖向轴压力即可，不一定和室内柱网对齐，外墙下的桩不考虑抗浮，利用底板伸出外墙后的覆土自重抗浮（含覆土的剪切滑动面）。

3.8

1.2。

地下室结构承载力设计时，土压力和水压力的荷载分项系数均取

3.9地下室应按停车位布置柱网,不要全部是大跨度柱网。

3.10地下室顶板和底板可以起坡。

4．板

般按混凝土强度等级不同时的最小配筋率（虽厚

4.3

4.4如果需要双层双向拉通配筋时，拉通钢筋的直径尽量小，另附加钢筋的直径尽量大（钢筋直径相差不得大于2级）。

（1）除坎固端板和转换层板外，板面拉通钢筋不大于的最小配筋率，支座不够处附加板面短钢筋。

（2）板底拉通钢筋一般是分板块拉通，而不是全楼层拉通。

4.5屋面板：

《高规》4.5.5条：

顶层楼板厚度不宜小于120mm宜双层双向配筋；《技术措施》5.3.6条:

拉通钢筋的配筋率不宜小于0.1%。

框架-剪力墙、框架-核心筒等结构在塔楼屋面板有较大的作用与反作用力，应加强塔楼屋面板。

（1）高层建筑时，塔楼屋面层板厚度取》120mm多层建筑时，塔楼屋面层板厚度取》100mm

（2）《钢筋混凝土板梁柱设计及构造说明》2.6条：

各屋面的屋面板，当支座板面筋未全长

拉通时，应在板面未配筋处布置双向温度收缩构造板面筋①6@150<@150与支座板面筋

的搭接或交错长度不小于300。

（h=100时0.188%;h=120时0.157%。

）

4.6板的混凝土强度等级尽量取低，一般取C3AC25（混凝土强度等级低，则最小配筋率也

低）。

4.7核心筒范围内的双层双向加厚楼板，度相同，但板配筋不同）。

4.8高层建筑的嵌固端楼板厚度不宜小于180mm各层各向的板配筋率不宜小于0.25%;多层建筑的嵌固端楼板厚度可适当比高高层建筑减小：

楼板厚度不宜小于180mm各层

各向的板配筋不宜小于P。

min

4.9普通地下室顶板（非塔楼投影部分）

高规4.5.5条：

普通地下室顶板厚度不宜小于160mm（并没有双层双向钢筋要求），可按《技

术措施》5.3.6条：

拉通钢筋的配筋率不宜小于0.1%。

第4.9条应经第三方审核认可后再实施。

4.10转换层楼板厚度一般不宜大于180mm。

4.11地下室底板抗浮计算时，水压力的荷载分项系数取W1.2，并且不考虑活荷载不利布置。

4.12地下室底板采用无梁底板的抗浮计算时，应利用桩承台或柱下独基作为柱帽，并调整柱帽尺寸，比较底板和柱帽的总用量的经济值。

4.13地下室底板采用无梁底板时，尽量按各板带实际计算值配钢筋，不要任意全层拉通。

各板带的配筋值不是取计算极值，而是小区域的平均值。

4.13

90°的直钩。

板跨较小时，厨、厕下沉板分界处不设置小梁，《钢筋混凝土板梁柱设计及构造说明》第2.15条有构造措施。

4.14在板面钢筋双向拉通且附加支座短钢筋时，附加支座短钢筋可取消

5．梁

5.1

跨高比V5时，按连梁，其它情况一般按框架梁定义（节约箍筋和腰筋）；选择为连梁时，一般不能按杆系定义（按墙开洞处理）。

5.4

梁仅一端与剪力墙连或柱连接，而另一端与梁连接时：

（1）与墙平面外连接时，可按次梁考虑（电算时点为不调幅梁），连接端可点为铰。

（2）与柱连接或与墙平面内连接时，框架梁面筋一般不全长拉通，另设置架立钢筋，支座

面筋长度取值：

为连续梁时，梁面筋长度按常用的1/3跨度；为单跨梁时，梁面筋长度按

1/2跨度（面筋原位标注处加括号，括号内数字为面筋长度）。

（3）与柱连接或与墙平面内连接时，仅第一跨编框架梁，第二跨及其它跨均编为次梁（电算时点为不调幅梁）。

3）梁箍筋仅在柱或墙一端加密。

5.5框架梁端跨与剪力墙平面外连接时，计算不点铰，配筋时用二次调幅来模拟半刚接：

1）h/1>2时，梁端支座面筋二次调幅系数取0.5〜0.8;h—梁截面高度

2）h/1V2时，梁端支座面筋二次调幅系数取0.8〜0.9。

t—墙截面厚度注：

二次调幅后，梁底筋调幅也相应加大。

5.6梁的超筋或配筋较大的应对措施（无法调整时）

第5.6条应经第三方审核认可后再实施。

1.连梁的超筋

1）正截面承载力计算超筋或配纵筋较大：

按两端点铰计算后，加强墙肢及其它连梁及框架梁；梁底筋一般按点铰后的底筋计算值；梁面筋按经验（一般不小于梁底筋）。

2）斜截面承载力计算超筋或配箍筋较大：

箍筋仅按经验配置。

2.框架梁的超筋或配纵筋较大

1）梁支座面纵筋计算超筋或配纵筋较大：

算。

2）斜截面承载力计算超筋或配箍筋较大：

5.7跨度较小的次梁，其箍筋可采用

由斜向交叉暗撑或交叉钢筋按承担全部剪力设置,

二次调幅、竖向加腋、跨高比V

5时，按墙开洞计

水平或竖向加腋。

①6。

第5.7条应经第三方审核认可后再实施。

5.8尽量用板底附加钢筋代替小次梁，小次梁截面高度应按计算选取，最小宽度可取最小高度可取250mm特别是管井处小梁的截面，不要一律为

5.9塔楼标准层梁配筋尽量少按实际计算结果（增加梁配筋的层数）。

5.10梁集中荷载处的附加横向钢筋应严格按计算设置，足绝大多数次梁的集中荷载（2X2①&84KN;

5.11梁支座面筋拉通规定：

（1）次梁支座面筋一般不得全长拉通，另设置架立钢筋，别对单跨且跨度小的次梁架立钢筋直径不要任意放大，造说明》第3.5条执行。

（2）规范对框架梁构造面筋是有规定的，框架梁面的架立钢筋可以兼做构造面筋：

200X400。

一般情况下，附加箍筋每侧

2X2①6:

48KN）。

150mm

2排可满

①8,特

次梁架立钢筋直径可以用

可按《钢筋混凝土板梁柱设计及构

级抗震设计时架立钢筋直径不应小于14mm，且分别不应小于梁两端顶面和底面纵向配筋

中较大截面面积的1/4;三、四级抗震设计和非抗震设计时架立钢筋直径不应小于

5.12基础梁配筋计算时只考虑垂直荷载；一般情况下，基础梁不能用列表表达法，而用平面表达法（即支座面筋不全长拉通，另设置小直径架立钢筋，抗剪不够时可采取梁端1.5h范围内，箍筋加密至@15或@100。

5.13管道井处的梁（连梁）或集中走管线处的梁（连梁），可设为上下双层梁，即连梁腹板中间要开较大洞，就干脆分成两根梁，

大。

5.14大型设备的自重一般按梁上集中恒载考虑动时，另考虑梁上集中恒载的动载系数。

12mm。

因为开洞处要附加钢筋，而且梁截面大配筋也

（发电机组、冷水机组等），设备运行有震

（设备房楼板活荷载不按大型设备总重量分摊,

由安装方另对楼板采取铺钢板、加底撑

（b<350mm）。

+两根架立钢筋的配筋形式，框架梁梁宽

设计说明中应强调设备房的活荷载值。

设备安装时，

等加固措施。

）

5.15梁截面宽度选择时，应尽量避免四肢箍筋的梁宽

5.16框架梁梁宽》350时，其跨中采用两根通长筋

<350时，其跨中采用两根214（12）通长筋的配筋形式。

5.17梁截面高度受到限制时，可采取变截面高度梁、竖向加腋、水平加腋、加牛腿等措施。

5.18为不减小梁截面高度，外径W200的设备管线等可穿梁。

1/4面积。

5.19单跨次梁的两端可点铰（程序按最小配筋率结果），多跨次梁的端支座为主梁时也可点铰；单跨次梁的支座面筋为架立筋拉通、且核算不小于底筋的

5.20梁钢筋面积选择可±5.0%:

1）支座梁面钢筋面积尽量不要+（正）；

2）

即框支梁截面满足纯剪力不

:

梁底加抗扭腋板。

跨中梁底钢筋面积尽量不要一（负）。

5.21框支梁计算中，如果剪扭比超限，此时查内力中的纯剪力，超限就通过，剪扭比超限另采取构造措施（计算中不理会剪扭比超限）框支梁的砼强度等级可与同层梁板提高（施工时设置快易收口网）。

100。

150。

5.22框架梁端箍筋加密严格按规范要求：

（1）抗震等级一、二级时，梁端箍筋加密间距

（2）抗震等级三、四级时，梁端箍筋加密间距

特别注意是：

抗震等级一级时，梁端加密区箍筋直径①10,但非加密区直径仍可取①&

例：

框架梁截面300X600,加密区长度2X600=1200,箍筋设计为：

12①10@100/①8@200

（2）。

5.23截面宽度100时的小梁，箍筋采用单肢：

①6@100

（1）或①8@100

（1）。

5.24框架柱两侧的框架梁跨度相差较大时，可能两侧的框架梁端弯矩也相差较大，梁面钢筋不一定要在支座范围贯通，即支座两侧的梁面钢筋可不同，部分梁面筋可在支座内锚

固。

（应比较锚固长度和贯通后长度）

5.25框架柱转换时，框支框架抗震等级及转换楼板构造，可不同于剪力墙转换时：

（1）框支框架抗震等级取值，一律按《高规》表4.8.3框支剪力墙结构中框支框架的抗震

”类转换，剪力墙

等级。

（2）广东省内项目可执行《广东省高规补充规定》，框架柱转换时为转换时为’H”类转换：

第3.4.1条，1"类转换时，转换层楼板厚度不宜小于120mm

（楼板虽然可不双层双向配筋，但是转换柱位置的平面外方向要设置拉梁。

）

第3.6.1条，框支层及其以下一层按框支框架采用相应的抗震等级，其余可按框架－剪力墙或框架－筒体结构的抗震等级采用。

第922条，1”类转换时，可仅适当加强转换部位楼盖（仅设置拉梁），转换托梁内力增大系数不宜小于1.1（远小于《高规》的内力增大系数）。

宜”

（3）非广东省项目仍执行《高规》规定，除强条的表4.8.3外的其它条款，特别是有“

的相应条款，可稍放松取值：

第10.2.5条要求，当转换层设置在3层及3层以上时，框支柱、剪力墙底部加强区部位的抗震等级宜提高一级；（可不提高一级）

第10.2.7条要求，当框支层为3层及3层以上时，每层框支柱承受剪力之和应取基底剪力的30%。

（非强条，仍可按20%）

第10.2.20条要求，转换层楼板厚度不宜小于180mm应双层双向配筋（非强条），且每层每

向的配筋率不宜小于0.25%。

（楼板可取120mm不双层双向配筋，但是转换柱位置的平面外方向要设置拉梁。

）

6．剪力墙

6.1“一字形剪力墙”、“短肢剪力墙”和“剪力墙翼缘长度”

（1）规范对短肢剪力墙有较严格的限制和要求，应尽量避免出现短肢剪力墙。

（2）各规范对非短肢的“一字形剪力墙”，仅有厚度的限制（《高规》第7.2.2条、《抗规》第6.4.1条）。

结构布置时尽量是宁愿选“一字形剪力墙”，不选“短肢剪力墙”。

（3）规范没有对每片剪力墙的翼缘长度均要满足规定的要求，当满足结构水平位移限值时，下列情况的剪力墙翼缘长度可适当减小或取消：

该墙肢没有较大集中力作用，或没支撑较大跨度梁时；该墙肢属于联肢墙的中间部分；建筑强烈要求且严重影响房间使用时。

（注意：

并不是所有剪力墙翼缘长度都不够。

）

（3）剪力墙翼缘长度是构造长度时（即用于满足梁纵筋水平锚固长度时），电算时可不输入

其翼缘长度，剪力墙翼缘构造长度一般取200（计算结果常令人难以置信）。

6.2墙厚200的最小分布钢筋：

竖向分布钢筋：

为①10和①8间隔放置（也可全部是①8）,

水平分布钢筋：

为①&（注意不要用在剪力墙加强区）

6.3剪力墙暗柱：

（1）剪力墙暗柱箍筋形式设计时，尽量避免重叠，因重叠部分不计入体积配箍率。

（2）纵筋钢筋可选两种直径，“角部”放置较大直径钢筋。

6.4纯人防砼墙不设置约束暗柱或构造暗柱（除边框构件外）。

6.5地下室外墙可不设置外墙暗梁、且也不设置基础梁（该处底板外挑》500）。

6.6塔楼投影范围内地下二层及往下各层的剪力墙，不设置剪力墙约束暗柱，仅设置构造暗柱；塔楼投影范围外的地下各层一律为构造暗柱。

6.7墙暗柱纵筋一般采用HRB33级（n级），纵筋直径选择原则是，在角点放置最大限度的直径（钢筋直径相差不得大于2级）。

6.8墙暗柱箍筋：

箍筋形式要最大限度减小重叠部分（允许用拉筋处尽量不用箍筋）。

（1）构造边缘暗柱一般采用HPB23级（I级）：

外大箍和内拉筋的组合，拉筋水平间距不大于纵筋间距的2倍（隔一根拉一根）。

（2）约束边缘暗柱一般应最大限度等于最小体积配箍率，一般采用HRB33级（n级），可

以采用多种直径，夹有I级钢筋时，采用等强度”代换（钢筋直径相差不得大于2级）；

（3）墙身水平分布筋可计入约束边缘暗柱中的体积配箍率；

（4）采用大箍筋与小箍筋间隔放置，尽量在墙平面长向布置钢筋。

6.9墙体拉筋直径及间距尽量按规范按最低要求取值，即①6@600

6.10输出的剪力墙计算配筋结果，是直线段剪力墙的配筋结果，当配筋较大或超筋时，采用“剪力墙组合配筋修改及验算”。

7．柱

7.1随着柱截面尺寸的增大，柱纵筋最小配筋增大、加密区体积配箍率也增大：

1）柱纵筋由最小配筋率控制时，应选取满足轴压比限值的柱截面；轴压比不满足时，优先提高砼强度等级（即不加大柱截面）。

2）柱纵筋由内力计算控制时，也优先提高砼强度等级（小偏压柱提高砼强度等级效果显著）。

7.2柱纵筋直径选择原则是，在四角放置最大限度的直径（钢筋直径相差不得大于2级）。

7.3当框架柱和框支柱的箍筋满足以下条件时，其轴压比可增加0.10：

1）沿柱全高采用井字复合箍；

2）箍筋间距不大于100mm；

3）肢距不大于200mm；

10

4）直径不小于12mm。

7.4

7.5

7.6

7.7

7.8

8.4

1）

2）

柱箍筋一般应最大限度等于最小体积配箍率，一般采用HRB33濒（n级），还可以

采用多种直径，夹有I级钢筋时，应等强度代换（钢筋直径相差不得大于2级）。

柱箍筋形式要最大限度减小重叠部分（允许用拉筋处，尽量不用箍筋）。

采用川级钢筋时，可利用规范对柱最小配筋率可减小0.1%的规定。

柱箍筋形式设计时，尽量避免重叠，因重叠部分不计入体积配箍率。

柱体积配箍率计算时，《砼规》第7.8.3条仅要求“核心面积”，核心面积=全截面—纵筋砼保护层面积。

8．其它

8.1构件截面的选取，应先试算是否是经济配筋率的截面。

8.2竖向构件轴压比控制时，优先提高砼强度等级。

8.3在满足规范及构造要求的前提下，构件尽可能选用低标号砼。

水平构件中尽量不要提高板的砼强度等级。

构件配筋由裂缝宽度控制时：

不要随意采用高强度的钢筋；选择直径小而根数多的钢筋面积。