长虹百荟花园塔吊基础方案最终版.docx

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长虹百荟花园塔吊基础方案最终版

目录

一、概况

二、基础设置部位

三、基础验算

四、结论

一、概况

1、工程概况

工程名称：

长虹百荟花园1～24幢、地下室及垃圾站

工程地址：

东莞市樟木头镇汽车站旁边

施工单位：

江西中煤建设集团有限公司

建设单位：

东莞长虹置业有限公司

监理单位：

珠海市华晨建设监理咨询有限公司

监督单位：

东莞市安全监督站、东莞市樟木头镇安监组

2、编制依据：

1《建设工程安全生产管理条例》

2《东莞市建设工程垂直运输设备安全管理规定》

3本工程地勘报告

4东莞"长虹百荟花园"项目施工图设计

5塔吊说明书

6《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）

7《建筑桩技术规范》JGJ94-2008

3、塔吊简况：

1．（6#）该台QTZ80（TC6013）塔式起重机，是由长沙中联重工科技股份有限公司生产。

公称起重力矩800KN.m，最大起重量6000kg，基本臂最大幅度60m，基本臂最大幅度外额定起重量1300kg，最大独立起升高度45m，附着最大起升高度180m，变幅型式为小车变幅，最大起升速度：

3，最低稳定下降速度：

≦5，回转速度：

0.85m/min，小车变幅速度：

0—55m/min。

具体安装位置见总平面布置图。

该机经现场查看，结构完好，无过度腐蚀、变形，焊接点无开裂脱焊，安全防护栏齐全，限位器齐全、电器设备完整。

2．（1#~5#、7#和8#塔吊）QTZ80（5613）塔吊是由长沙中联重工科技股份有限公司生产。

塔吊的独立高度为46.2米，额定起重力矩880kN.m，最大起重量8t，工作幅度3～55m，起升高度独立式46.2m附着式151.2m,起升速度二倍率m/min86/44,四倍率43/22,回转速度0.62r/min,变幅速度43.3/21.9m/min,顶升速度0.4,最低稳定下降速度≤7,整机外型尺寸底架8×8m,整机高度附着式160.892m吊臂端头至回转中心56.17。

具体安装位置见总平面布置图。

该机经现场查看，结构完好，无过度腐蚀、变形，焊接点无开裂脱焊，安全防护栏齐全，限位器齐全、电器设备完整。

5．基础要求：

1）坚固牢实，要求承载力见基础图。

2）混凝土基础强见基础图。

3）混凝土基础表面应校水平，平面允许偏差小于1/500，基础施工方案另附。

4）混凝土基础的深度大于1400MM，总方量约50.4立方。

二、基础设置部位

塔吊基础全部采用天然基础，设置标高比地下室底板标高高5CM，待塔吊拆除后将高出部分打掉即可做地下室底板面层施工，具体部位分别为：

1#塔吊设置在1~16轴至2~4轴之间的南面，塔吊中心坐标点为X=535141.662；Y=405827.287

2#塔吊设置在6-2轴至6~5轴之间的北面，塔吊中心坐标点为X=535114.904；Y=405905.819

3#塔吊设置在8-1轴至8~2轴之间的北面，塔吊中心坐标点为X=535118.517；Y=405986.316

4#塔吊设置在14-6轴至14~8轴之间的北面，塔吊中心坐标点为X=535084.983；Y=406082.960

5#塔吊设置在10~10轴至10~11轴之间的南面，塔吊中心坐标点为X=535156.552；Y=406029.189

6#塔吊设置在16-6轴至16~8轴之间的西北面，塔吊中心坐标点为X=535132.913；Y=406146.595

7#塔吊设置在19-9轴至19~12轴之间的东南面，塔吊中心坐标点为X=535205.254；Y=406149.751

8#塔吊设置在21-5轴交21-A轴正南面，塔吊中心坐标点为X=535268.087；Y=406199.401

三、塔吊基础验算：

1．6#塔吊基础验算

基础计算书

1、参数信息

塔吊型号:

QTZ80（TC6013A-6）自重（包括压重）:

F1=83.21kN最大起重荷载:

F2=60.00kN

塔吊倾覆力距:

M=2695.10kN.m塔吊起重高度:

H=90.00m塔身宽度:

B=2.80m

混凝土强度等级:

C35钢筋级别:

Ⅱ级地基承载力特征值:

200.00kPa

基础最小宽度:

Bc=6.00m基础最小厚度:

h=1.40m基础埋深:

D=0.50m

预埋件埋深:

h=0.50m

2、基础最小尺寸计算

基础的最小厚度取:

H=1.40m

基础的最小宽度取:

Bc=6.00m

3、塔吊基础承载力计算

依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。

计算简图:

由于偏心距e=M/（F×1.2+G×1.2）=3773.14/（171.85+2042.42）=1.70>B/6=1.03

所以按大偏心计算，计算公式如下：

当考虑附着时的基础设计值计算公式：

式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=143.21kN；

G──基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=1702.01kN；

Bc──基础底面的宽度，取Bc=6.15m；

M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×2695.10=3773.14kN.m；

a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：

a=6.15/2-3773.14/（143.21+1702.01）=1.030m。

经过计算得到:

最大压力设计值Pkmax=2×1.2×（143.21+1702.01）/（3×6.15×1.030）=233.00kPa

有附着的压力设计值Pk=1.2×（143.21+1702.01）/6.152=58.54kPa

4、地基基础承载力验算

地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。

计算公式如下:

其中fa──修正后的地基承载力特征值（kN/m2）；

fak──地基承载力特征值，取0.00kN/m2；

b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.00；

d──基础埋深地基承载力修正系数，取0.00；

──基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3；

γm──基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3；

b──基础底面宽度，取6.00m；

d──基础埋深度,取0.00m。

解得修正后的地基承载力特征值fa=0.00kPa

实际计算取的地基承载力特征值为:

fa=200.00kPa

由于fa≥Pk=58.54kPa所以满足要求！

偏心荷载作用：

由于1.2×fa≥Pkmax=233kPa所以满足要求！

5、受冲切承载力验算

依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。

验算公式如下:

式中

hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取

hp=0.95；

ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.57kPa；

am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:

am=[2.80+（2.80+2×1.35）]/2=4.15m；

h0──承台的有效高度，取h0=.85m；

Pj──最大压力设计值，取Pj=233.00kPa；

Fl──实际冲切承载力：

Fl=233.00×（6.152-4.502）/4=1023.58kN。

允许冲切力：

0.7×0.95×1.57×4150×850=3682886.38N=3682.89kN

实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！

6、承台配筋计算

依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。

1.抗弯计算，计算公式如下:

式中a1──截面I-I至基底边缘的距离，取a1=1.68m；

P──截面I-I处的基底反力:

P=233.00×（3×1.03-1.68）/（3×1.03）=106.72kPa；

a'──截面I-I在基底的投影长度,取a'=2.80m。

经过计算得:

M=1.682×[（2×6.15+2.80）×（233.00+106.72-2×1702.01/6.152）+（233.00-106.72）×6.15]/12

=1063.17kN.m。

2.配筋面积计算,公式如下:

依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

式中

1──系数，当混凝土强度不超过C50时，

1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，

1取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc──混凝土抗压强度设计值；

h0──承台的计算高度。

经过计算得

s=1063.17×106/（1.00×16.70×6.15×103×13502）=0.006

=1-（1-2×0.006）0.5=0.006

s=1-0.006/2=0.997

As=1063.17×106/（0.997×1350×300.00）=2632.60mm2。

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:

12915mm2。

故取As=12915mm2。

7、抗倾覆验算

已知：

Fh1=22.8KN、Fv1=684.5KN、M1=2152KN*m

Fh2=97KN、Fv2=624.5KN、M1=2695KN*m

单桩抗拔承载力特征值为R=500KN

解：

假设以A为整体倾覆转动总计算

倾覆方程为：

M0V1=M1+Fh1*2=2197KN*m

M0V2=M2+Fh2*2=2889KN*m

抗倾覆方程为：

MX1=（Fh1+Gk）*1.5+2*R*3

=1.5*（22.8+6*6*2.5*25）+2*500*3

=6409.2KN*m>M0V1=2197KN*m

MX2=（Fh2+Gk）*1.5+2*R*3

=1.5*（97+6*6*2.5*25）+2*500*3

=6520.5KN*m>M0V2=2889KN*m

结论：

满足抗倾覆要求。

1．1#~5#、7#和8#塔吊基础验算

基础计算书

1、参数信息

塔吊型号:

QTZ80（TC5613-6）自重（包括压重）:

F1=66.84kN最大起重荷载:

F2=60.00kN

塔吊倾覆力距:

M=1766.00kN.m塔吊起重高度:

H=80.00m塔身宽度:

B=1.60m

混凝土强度等级:

C35钢筋级别:

Ⅱ级地基承载力特征值:

200.00kPa

基础最小宽度:

Bc=6.00m基础最小厚度:

h=1.40m基础埋深:

D=0.50m

预埋件埋深:

h=0.50m

2、基础最小尺寸计算

基础的最小厚度取:

H=1.40m

基础的最小宽度取:

Bc=6.00m

3、塔吊基础承载力计算

依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。

计算简图:

由于偏心距e=M/（F×1.2+G×1.2）=2472.40/（152.21+1944.00）=1.18>B/6=1.00

所以按大偏心计算，计算公式如下：

当考虑附着时的基础设计值计算公式：

式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=126.84kN；

G──基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=1620.00kN；

Bc──基础底面的宽度，取Bc=6.00m；

M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×1766.00=2472.40kN.m；

a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：

a=6.00/2-2472.40/（126.84+1620.00）=1.585m。

经过计算得到:

最大压力设计值Pkmax=2×1.2×（126.84+1620.00）/（3×6.00×1.585）=146.98kPa

有附着的压力设计值Pk=1.2×（126.84+1620.00）/6.002=58.23kPa

4、地基基础承载力验算

修正后的地基承载力特征值为:

fa=200.00kPa

由于fa≥Pk=58.23kPa所以满足要求！

偏心荷载作用：

由于1.2×fa≥Pkmax=146.98kPa所以满足要求！

5、受冲切承载力验算

依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。

验算公式如下:

式中

hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取

hp=0.95；

ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.57kPa；

am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:

am=[1.60+（1.60+2×1.35）]/2=2.95m；

h0──承台的有效高度，取h0=.85m；

Pj──最大压力设计值，取Pj=146.98kPa；

Fl──实际冲切承载力：

Fl=146.98×（6.002-3.302）/4=922.67kN。

允许冲切力：

0.7×0.95×1.57×2950×850=2617955.38N=2617.96kN

实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！

6、承台配筋计算

依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。

1.抗弯计算，计算公式如下:

式中a1──截面I-I至基底边缘的距离，取a1=2.20m；

P──截面I-I处的基底反力:

P=146.98×（3×1.58-2.20）/（3×1.58）=78.96kPa；

a'──截面I-I在基底的投影长度,取a'=1.60m。

经过计算得:

M=2.202×[（2×6.00+1.60）×（146.98+78.96-2×1620.00/6.002）+（146.98-78.96）×6.00]/12=910.29kN.m。

2.配筋面积计算,公式如下:

依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

式中

1──系数，当混凝土强度不超过C50时，

1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，

1取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc──混凝土抗压强度设计值；

h0──承台的计算高度。

经过计算得

s=910.29×106/（1.00×16.70×6.00×103×13502）=0.005

=1-（1-2×0.005）0.5=0.005

s=1-0.005/2=0.998

As=910.29×106/（0.998×1350×300.00）=2253.27mm2。

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:

12600mm2。

故取As=12600mm2。

7、抗倾覆验算

已知：

Fh1=22.8KN、Fv1=684.5KN、M1=2152KN*m

Fh2=97KN、Fv2=624.5KN、M1=2695KN*m

单桩抗拔承载力特征值为R=500KN

解：

假设以A为整体倾覆转动总计算

倾覆方程为：

M0V1=M1+Fh1*1.3=2181KN*m

M0V2=M2+Fh2*1.3=2821KN*m

抗倾覆方程为：

MX1=（Fh1+Gk）*1.3+2*R*2.6

=1.3*（22.8+6*6*2.5*25）+2*500*2.6

=5554.64KN*m>M0V1=2197KN*m

MX2=（Fh2+Gk）*1.3+2*R*2.6

=1.3*（97+6*6*2.5*25）+2*500*2.6

=5651.1KN*m>M0V2=2889KN*m

结论：

满足抗倾覆要求。

三、经验算1#至8#塔吊基础合格，满足安全使用要求。