三工区份物资节超分析报告.docx

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三工区份物资节超分析报告

新建宝鸡至兰州铁路客运专线

物资节超分析报告

（）月

工区长：

工区总工：

计划部：

物资部：

中铁十九局宝兰客专甘肃段项目领导部三工区

二○一五年十二月二十日

物资节超分析报告

一、物资节超情形及缘故分析

我工区共十一个核算单元，隧道八组、九组、十组、十二组均为大包队伍，桥梁一组、二组、水沟电缆槽2组、建筑四组、无砟道床1组为清包队伍，预制厂为大包队伍，4#拌合站为工区独立核算单元。

综合分析十个队伍开累钢材节余吨；开累水泥超耗吨，砂子节余，碎石超耗m3，粉煤灰超耗m3，矿粉节余m3，片石节余m3，速凝剂超耗吨，减水剂节余吨，引气剂超耗吨。

具体如下：

1、隧道八组节超情形：

开累节超数量：

见附表

隧道八组节超缘故分析：

砼超耗缘故：

由于仰拱深度都大于设计深度，仰拱混凝土按设计方量浇筑，剩余超挖量由仰拱填充补充，平均超挖5cm,每延米混凝土方量约为³，截止到2021年11月20日仰拱长1933m，仰拱填充合理超耗方量为*1933=³。

（1）钢材超耗部份详细说明如下：

Φ20螺纹钢：

a、原设计为机械搭接，现场为绑扎搭接，开累Va共计，每根搭接长（（35*20mm）/1000）*2+（（10*20mm）/1000）*3=2m2m*10根**m/1000=；b、开累Ivc共计44m，其中呈环的，2m*10根**m/1000=，剩余的*10根**m/1000=；c、仰拱中心排水沟涵管架立筋。

每板利用纵向钢筋每根6米，共2根；横向钢筋间距1米，共6根；竖向钢筋每根1米，共10根；斜向定位钢筋每根米，共10根。

每板利用即：

6*2+1*6+10*1+10*=36米，开累至2015年11月份共完成323板，共利用=323（板）*36（米/板）*（kg/延米）/1000=；d、仰拱及二次衬砌钢筋架立定位筋，二衬每延米8根，每根米,即：

8*=4米；仰拱每延米4根，每根米，即：

4*=米。

二衬进尺米，仰拱进尺1933米，即：

*4+1933**（kg/延米）/1000=。

开累合理超耗。

I40a工字钢：

洞内施辅用栈桥：

6（根）*16（米）*（kg/延米）/1000=T；开累合理超耗。

I40b工字钢：

塌方致使原栈桥损毁，从头加工栈桥6（根）*16（米）*（kg/延米）/1000=T；开累合理超耗。

Φ18螺纹钢：

a、原设计为机械搭接，现场为绑扎搭接，开累Ivb共米，每根搭接长（（35*18mm）/1000）*2+（（10*18mm）/1000）*3=，*10根**2kg/m/1000=；b、中心水沟处涵管接头处采纳土工布包裹，用Φ18筋箍紧，每一个接头2道，每根长1米，每板仰拱平均个接头，共*2*1=5米，仰拱共323版，那么有323*5*2/1000=.开累合理超耗。

共计合理超耗吨。

（2）防水板、土工布超耗部份详细说明如下：

平均预留沉降量，平均弧长增加米，平均搭接长25cm，每张板长3m,Vd围岩累计39m,㎡/延米；Vc围岩累计255m,㎡/延米；Vb围岩累计311m,㎡/延米；Va围岩累计390m,㎡/延米；IVc围岩累计44m,㎡/延米；IVb围岩累计,㎡/延米。

即：

39/3**（+）+255/3**（+）+311/3**++390/3**++44/3**（+）+3**+=㎡。

防水板土工布开累合理超耗㎡。

二、隧道九组节超情形：

开累节超数量：

见附表

隧道九组主要材料数量节超对比表

序号

材料名称

规格/型号

计量单位

开累数量

预算消耗

实际消耗

节（+）超（-）

节超率（%）

1

水泥

T

2

砂

m3

隧道九组节超缘故分析：

（1）砼及喷砼原材料超耗缘故：

①平常超挖喷砼及回弹系数增大（回弹系数达到62%）造成喷砼原材料超耗。

②中川入口IDK849+210后仰拱预留垫层提高至道床地面，平常超挖致使砼消耗相较设计量增加。

③中川入口IDK849+309-319因设计院变更，开挖轮廓预留依照Ve级别，现场实际开挖轮廓及预留沉降量较变更后Vb级别加大，造成砼超耗。

（2）钢材超耗部份详细说明如下：

圆钢：

a、Vb初期支护IDK848+670~720现场优化Φ8钢筋网片采纳Φ圆钢代替,超出6T；b、Vc初期支护IDK849+180~200现场优化Φ8钢筋网片采纳Φ圆钢代替,超出；c、Va初期支护IDK849+205~210现场优化Φ8钢筋网片采纳Φ圆钢代替,超出；下台阶初期支护IDK849+200-210现场优化Φ8钢筋网片采纳Φ圆钢代替，超出。

开累合理超耗。

②14螺纹钢：

仰拱找平层压槽管固定筋每米3根50cm，开累完成仰拱200米，即：

200（米）*（米）（kg/延米）/1000=。

③18螺纹钢：

a、仰拱中心排水沟涵管架立筋。

每板利用纵向钢筋每根6米，共2根；横向钢筋间距1米，共6根；竖向钢筋每根1米，共10根；斜向定位钢筋每根米，共10根。

每板利用即：

6*2+1*6+10*1+10*=36米，截止月共计完成233板，共利用233（板）*36（米/板）*（kg/延米）/1000=；b、原设计二衬钢筋机械连接现场施作为钢筋搭接，每环10个接头（仰拱二衬接头搭接为35**4+10**6=米）即长度/间距*搭接长度=299/**

1000=。

开累合理超耗。

④Φ20螺纹钢：

a、初支放风水管：

一处，每处70cm，总共*=

；b、临时挂线:

2m一处，每处60cm，总共2*=；合计：

米，即：

*1000=

；c、仰拱中心排水沟涵管架立筋。

每板利用纵向钢筋每根6米，共2根；横向钢筋间距1米，共6根；竖向钢筋每根1米，共10根；斜向定位钢筋每根米，共10根。

每板利用即：

6*2+1*6+10*1+10*=36米，开累至2021年11月份共完成233板，共利用=233（板）*36（米/板）*（kg/延米）=；d、仰拱及二次衬砌钢筋架立定位筋，二衬每延米8根，每根米,即：

8*=4米；仰拱每延米4根，每根米，即：

4*=米。

二衬进尺米，仰拱进尺1400米，即：

*4+1400**（kg/延米）/1000=22T；e、原设计二衬钢筋机械连接现场施作为钢筋搭接，每环10个接头（仰拱二衬接头搭接为35**4+10**6=4米）即长度/间距*搭接长度=*4*1000=。

开累合理超耗。

I16工字钢：

由于IDK849+745-765，20m围岩较差，IIIb围岩按1m~施作，超耗。

共计合理超耗吨。

（3）防排水材料超耗部份详细说明如下：

①平均预留沉降量，平均弧长增加米，平均搭接长25cm，每张板长3m，78mVe（㎡/延米）、（㎡/延米）、50mIVc（㎡/延米）、（㎡/延米）、35mVc（㎡/延米）、409mIVb（㎡/延米）、251mIIIb（㎡/延米）。

即：

78/3**++3**++50/3**++3**++35/3**++466/3**++251/3**+=㎡。

防水板土工布开累合理超耗㎡。

②中埋止水带：

隧道平均预留沉降量，二衬共施作每道施工缝增加2m中埋止水带（弧长增加2m），共增加（+1）*2=；仰拱环向施工缝与纵向搭接长度为（1400/6+1）*（搭接长度）*2=；边墙纵向止水带搭接长度为（1249/6+1）*搭接长度）*2=；仰拱施1400m，平均每板弧长增加（超挖~）,那么中埋止水带增加（1400/6+1）*=。

合计开累超出设计：

+++=。

③背贴止水带：

隧道平均预留沉降量，二衬共施作每道施工缝增加2m背贴止水带（弧长增加2m），共增加（+1）*2=

；仰拱环向施工缝与纵向搭接长度为（1400/6+1）*（搭接长度）*2=；仰拱施做1400m，平均每板弧长增加（超挖~）,那么中埋止水带增加（1400/6+1）*=。

合计开累超出设计：

++=。

3、隧道十组节超情形：

开累节超数量：

见附表

隧道十组节超缘故分析：

（1）砼及喷砼原材料超耗缘故：

平常超挖喷砼及回弹系数增大（回弹系数达到51%）造成喷砼原材料超耗。

②中川隧道出口段IDK851+950-IDK852+040原设计一衬为模筑砼，现场实际为喷砼，合计利用喷砼立方（原设计方量*损耗系数），因此现场喷砼实际超耗立方。

③中川隧道出口段IDK851+950-IDK852+040原设计一衬仰拱模筑砼立方（原设计方量*损耗系数）、二衬模筑砼立方（原设计方量*损耗系数），由于现场实际为喷砼，因此砼损耗核算表内隧道十组开累拱墙砼实际超耗立方，开累仰拱砼实际节余立方；开累砼实际超耗立方。

④90m/IIIb、424m/IVa,依照III级、IV级围岩预留沉降量5cm，*（90+424）*=，造成C40混凝土开累超耗。

⑤231m/Ve、90m/Vxc-II、80m/Vc、60m/Vb、150m/Va、117m/IVc、190m/IVb，开累918m（611m/V,307m/IV），依照IV级围岩预留沉降量5cm，*307*=，依照V级围岩预留沉降量8cm，*611*=，造成C45混凝土开累超耗。

（1）钢材超耗部份详细说明如下：

Φ16螺纹钢：

a、中心水沟处涵管接头处采纳土工布包裹，用Φ16筋箍紧，每一个接头2道，每根长1米，每板仰拱平均个接头，共*2*1=5米，仰拱共239版，那么有239*5*1000=；b、用于初支接地及二衬接地，初支接地120版，每根长度2米，每版2根，共120*2*2=480米；二衬每根接地筋2米长，每版2根，共122版，共2*2*122=488米；二衬环向筋与纵向钢筋用Φ16螺纹钢做成L型接地连接钢筋，每环共计33根，每根长平均米，122版二衬共*33*122=2021米；轨槽接地连接筋用Φ16螺纹钢代替扁钢，每根长度约米，每组用3根与轨槽焊接牢固，122版二衬共*3*122=米；共计480+488+

2021+=米，重量为*1000=；开累合理超耗吨。

Φ20螺纹钢：

a、衬砌钢筋原设计为机械连接，现场为绑扎搭接，每延米增加量为*3+*35）*10*1000=；开累完成衬砌267*=；b、仰拱钢筋原设计为机械连接，现场为绑扎搭接，每延米增加量为*10*1000=,仰拱Φ20螺纹钢增加量为：

*267=；开累合理超耗。

Φ18螺纹钢：

a、衬砌钢筋原设计为机械连接，现场为绑扎搭接，每延米增加量为*3+*35）*10*1000=；开累完成衬砌190*=；b、仰拱钢筋原设计为机械连接，现场为绑扎搭接，每延米增加量为*10*1000=,仰拱Φ18螺纹钢增加量为：

*190=；开累合理超耗。

共计合理超耗吨。

（2）防排水材料超耗部份详细说明如下：

1）平均预留沉降量，平均弧长增加米，平均搭接长25cm，每张板长3m，231m/Ve（㎡/延米）、150m/Va（㎡/延米）、117m/IVc（㎡/延米）、60m/Vb（㎡/延米）、80m/Vc（㎡/延米）、90m/Vxc-II（㎡/延米）、190m/IVb（㎡/延米）、90m/IIIb（㎡/延米）、IVa（㎡/延米）。

即：

231/3**++150/3**++117/3**

++60/3**++80/3**++90/3**（+）+190/3**（+）+90/3**（+）+3**（+）=㎡。

防水板土工布开累合理超耗㎡。

2）每版二衬排水盲管采纳防水板及土工布反包裹，每延米包裹用米，双侧*2=米，二衬共计米，那么多消耗防水板及土工布*=。

3）中埋止水带：

隧道平均预留沉降量，二衬共施作每道施工缝增加2m中埋止水带（弧长增加2m），共增加（+1）*2=240m；仰拱环向施工缝与纵向搭接长度为（1432/6+1）*（搭接长度）*2=；边墙纵向止水带搭接长度为（1432/6+1）*搭接长度）*2=；仰拱施做1432m，平均每板弧长增加（超挖~）,那么中埋止水带增加（1432/6+1）*=。

合计开累超出设计：

240+*2+=。

4）背贴止水带：

隧道平均预留沉降量，二衬共施作每道施工缝增加2m背贴止水带（弧长增加2m），共增加（+1）*2=240m；仰拱环向施工缝与纵向搭接长度为（1432/6+1）*（搭接长度）*2=；仰拱施做1432m，平均每板弧长增加（超挖~）,那么中埋止水带增加（1432/6+1）*=。

合计开累超出设计：

240++=。

共计合理超耗：

防水板及土工布㎡；中埋止水带；背贴止水带。

4、隧道十二组节超情形：

开累节超数量：

见附表

隧道十二组节超缘故分析：

（1）喷砼原材料超耗缘故：

平常超挖喷砼及回弹系数增大（回弹系数达到78%）造成喷砼原材料超耗。

（2）140m/IIIb、246m/IVa,依照III级、IV级围岩预留沉降量5cm，

*（140+246）*=，造成C40混凝土开累超耗。

（3）168m/IVb、20m/Vb、30m/Va，依照IV级围岩预留沉降量5cm，*168*=，依照V级围岩预留沉降量15cm，*50*=，造成C45混凝土开累超耗。

（4）钢材超耗部份详细说明如下：

Φ16钢筋c.水沟电缆槽接地钢筋每板2根，长2米，共计34板，2*2*34*1000=

Φ18钢筋：

a、仰拱二衬接插筋每延米4根，长60cm,仰拱接插筋：

715*4**2/1000=；b、衬砌钢筋原设计为机械连接，现场为绑扎搭接，每延米增加量为*3+*35）*10*1000=，开累完成衬砌472*=；c、仰拱钢筋原设计为机械连接，现场为绑扎搭接，每延米增加量为*10*1000=,仰拱Φ18螺纹钢增加量为：

*715=；d、锁脚“L”筋每环4个，每根，共，本月完成=榀，完成锁脚“L”筋**1000=；开累合理超耗。

Φ20钢筋：

a、用于初支接地，初支接地44版，每根长度2米，每版2根，共44*2*2=176米，176*1000=；b、仰拱中埋止水带固定筋每侧两根，开累完成仰拱706米，即：

706（米）*4（根）*

（kg/延米）/1000=；c、IDK850+438-476（38m），IDK850+

480-498（18m）,IDK850+378-300（78m）,IDK850+618-646（28m）,IDK850+

200-134（66m）合计长228m,锁脚“L”型钢筋12根/榀，共228榀，每根长，即228*12**1000=；d、正洞内IDK850+420-

440施工用电线上墙，用钢筋支撑，钢筋每根,间距1m，即20**1000=；e、IDK850+406-398段为保证施工平安，利用Φ20做钢筋网片增强支护，共50片，每片用量12m，即50*12*1000=

；开累合理超耗。

I14钢架：

a、设计要求IV-DLP型钢为格栅钢架，现场实际采纳I14钢架，开累共完成IV-DLP81m，间距榀，共51榀，（*51*（++））/1000=；b、IDK850+400-378（22m）原设计为格栅钢架，现场采纳I14型钢代替，每榀拱架弧长，间距榀，18**1000=；c、IDK850+406-398（8m）段增强支护，采纳9根I14钢架做横撑，每根平均长，9**1000=；d、现场加工防水板台车，超耗；e、IDK850+270、IDK850+310照明箱变洞室模板支护采纳I14工字钢支护10环，每环15m，那么有10*15*2*1000=超耗，开累合理超耗。

I16型钢：

a、施工用开挖台车检修增强共计；b、IDK850+

378-340，共计38m，现场施工采纳I16代替格栅钢架，38/*1000=；c、IDK850+130，IDK850+380、IDK850+630专用洞室模板支护用I16工字钢各10根6米长，30*6*1000=；d、IDK

850+310照明箱变洞室二衬模板架立用I16，15根6米长，15*6*1000=；e、由于IDK849+970段中导滑塌采取临时支撑消耗5榀I16工字钢每榀4米长，即5*4*1000=开累合理超耗。

共计合理超耗吨。

（5）防水板、土工布超耗部份详细说明如下：

平均预留沉降量，平均弧长增加米，平均搭接长25cm，每张板长3m，㎡/延米）、200mIIIb㎡/延米）、202mIVb㎡/延米）、Vb20m㎡/延米）、Va30m㎡/延米）即：

（+202）/3**++200/3**++20/3**++30/3**（+）=㎡。

防水板土工布开累合理超耗

㎡。

五、桥梁一组节超情形：

开累节超数量：

见附表

桥梁一组节超缘故分析：

（1）砼超耗缘故：

桥梁一组施做路基钻孔灌注桩由于现场实际操作时发生扩孔，造成混凝土开累超耗。

（2）钢材超耗缘故：

Φ25螺纹钢：

a、施做桥梁桩基钻孔灌注桩时，钢筋笼焊接接头量共计（*2+）*22根*66套*m/1000=

；b、制作探孔器钢筋7m*40根*m=；开累合理超耗

吨。

六、桥梁二组节超情形：

开累节超数量：

见附表

桥梁二组节超缘故分析：

（1）砼超耗缘故：

条形基础现场实际采纳挖掘机开挖基坑，普遍开挖尺寸过大，造成基础砼超耗。

（2）钢材超耗缘故：

①Φ12螺纹钢：

a、2021年6月份现场发生洪灾，致使6号承台被淹，发生返工工程量。

160根**m/1000=；b、梁体Φ12钢筋绑扎搭接接头长米，每片梁绑扎接头数量为409处，即=（米/处）*（kg/延米）*409（处）*6片=；开累合理超耗吨。

Φ18螺纹钢：

a、梁面预埋套筒钢筋原设计Φ16，现场实际为Φ18，用量为（米）*2kg/延米*10片=；b、为增强贝雷梁的整体稳固性需增加贝雷梁斜拉筋，斜拉筋每根长度6米，一片梁需设置24处斜拉筋，开累完成10片梁的贝雷梁施工，即=10（片梁）*6（米/处）*24（处）*2（kg/延米）=；c、梁体Φ18钢筋焊接接头长度米，每片梁焊接接头数量为274处，即=（米/处）*2（kg/延米）*274（处）*10片=；开累合理超耗吨。

Φ20螺纹钢：

a、承台预埋钢筋*6根*6块*11个承台*m/1000=；b、梁体Φ20钢筋焊接接头长度米，每片梁焊接接头数量为156处，即=（米/处）*（kg/延米）*156（处）*10片=；c、每片梁需Φ20钢筋作为梁体内膜及梁面作业平台支撑筋，开累完成10片梁，即=10（片梁）*（T/每片梁）=5T；开累合理超耗：

吨。

Φ25螺纹钢：

a、2021年6月份现场发生洪灾，致使6号承台被淹，发生返工工程量。

（*111根*m+*75根*m）/1000=；b、梁体Φ25钢筋焊接接头长度为米,每片梁焊接接头数量为192处，即=（米/处）*（kg/延米）*192（处）*10片=；开累合理超耗：

吨。

I18工字钢：

现浇梁侧模外侧施作平安防护，需长度2米的I18工字钢65根，即=2（米/根）*65（根）*延米=。

开累合理超耗：

吨。

2021年8月12日，变卖废铁吨；

2021年8月3日，变卖废铁吨；

共计合理消耗吨；综上所述，桥梁二组钢材不超耗。

7、预制厂节超情形：

开累节超数量：

见附表

八、水沟电缆槽2组节超情形：

开累节超数量：

见附表

九、无砟道床1组节超情形：

开累节超数量：

见附表

10、建筑四组节超情形：

开累节超数量：

见附表

分析后建筑四组原材料均不超耗。

1一、四号拌合站节超情形：

开累节超数量：

见附表

四号拌合站节超缘故分析：

开累至2021年11月份，拌合站混凝土原材水泥含建站时利用水泥吨，未生成混凝土，因此水泥账面超耗吨，账面显示数据为拌合站实际出方量*施工配合比=实际理论消耗量与物资清点数据对照节超的数据；依照设计+变更工程量混凝土损耗核算表数据表现，各单元均显现节余，因此拌合站混凝土处于节余状态，因此拌合站原材超耗均在合理范围之内。

（二）整改方法

一、及时通知超前地质预报单位进行地质预报，并及时复核设计图纸确信围岩转变情形，确保变更及时。

二、设计变更后，及时催促物资进场相应的材料。

3、要求现场钢筋连接尽可能采纳接驳器连接。

4、增强现场材料的监管，排查材料超耗的缘故。

（三）下步工作重点

一、增强进场材料数量、质量操纵，幸免材料亏损。

二、催促各施工队伍改良施工工艺、增强现场材料治理，避免显现材料超耗。

3、增强对施工队伍的废铁治理，做好申请，记录，汇报等整个废铁处置流程治理；而且要求现场施工治理人员对施工班组的废铁变卖实行监管，从而操纵整体本钱。

4、进一步增强月末清点的人手，提高清点的准确性，为本钱核算做好基础资料。

五、每一个月开展本钱分析例会，形成制度化。

对存在的问题结合实际情形进行详实分析，并要采取相应的处置方法。