三工区份物资节超分析报告.docx

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三工区份物资节超分析报告

三工区201512月份物资节超分析报告

新建宝鸡至兰州铁路客运专线

物资节超分析报告

（2015.12）月

工区长：

工区总工：

计划部：

物资部：

中铁十九局宝兰客专甘肃段项目经理部三工区

二○一五年十二月二十日

物资节超分析报告

一、物资节超情况及原因分析

我工区共十一个核算单元，隧道八组、九组、十组、十二组均为大包队伍，桥梁一组、二组、水沟电缆槽2组、建筑四组、无砟道床1组为清包队伍，预制厂为大包队伍，4#拌合站为工区独立核算单元。

综合分析十个队伍开累钢材节余4918.76吨；开累水泥超耗789.69吨，砂子节余16299.82m3，碎石超耗28186.09m3，粉煤灰超耗384.02m3，矿粉节余82.98m3，片石节余4096.88m3，速凝剂超耗3421.74吨，减水剂节余396.17吨，引气剂超耗39.14吨。

具体如下：

1、隧道八组节超情况：

开累节超数量：

见附表

沟处涵管接头处采用土工布包裹，用Φ18筋箍紧，每个接头2道，每根长1米，每板仰拱平均2.5个接头，共2.5*2*1=5米，仰拱共323版，则有323*5*2/1000=3.23t.开累合理超耗36.01t。

共计合理超耗130.31吨。

（2）防水板、土工布超耗部分详细说明如下：

平均预留沉降量0.25m，平均弧长增加1.57米，平均搭接长25cm，每张板长3m,Vd围岩累计39m,27.04㎡/延米；Vc围岩累计255m,26.89㎡/延米；Vb围岩累计311m,26.73㎡/延米；Va围岩累计390m,26.73㎡/延米；IVc围岩累计44m,26.58㎡/延米；IVb围岩累计849.95m,26.58㎡/延米。

即：

39/3*0.25*（27.04+1.57）+255/3*0.25*（26.89+1.57）+311/3*0.25*（26.73+1.57）+390/3*0.25*（26.73+1.57）+44/3*0.25*（26.58+1.57）+849.95/3*0.25*（26.58+1.57）=4448.01㎡。

防水板土工布开累合理超耗4448.01㎡。

2、隧道九组节超情况：

开累节超数量：

见附表

隧道九组主要材料数量节超对比表

序号

材料名称

规格/型号

计量单位

开累数量

预算消耗

实际消耗

节（+）超（-）

节超率（%）

1

水泥

T

9741.51

11735.10

-1993.59

-0.20

2

砂

m3

9419.08

7175.09

2243.99

0.24

隧道九组节超原因分析：

（1）砼及喷砼原材料超耗原因：

①平时超挖喷砼及回弹系数增大（回弹系数达到62%）造成喷砼原材料超耗。

②中川进口IDK849+210后仰拱预留垫层提高至道床地面，平时超挖导致砼消耗相比设计量增加。

③中川进口IDK849+309-319因设计院变更，开挖轮廓预留按照Ve级别，现场实际开挖轮廓及预留沉降量较变更后Vb级别加大，造成砼超耗。

（2）钢材超耗部分详细说明如下：

6.5圆钢：

a、Vb初期支护IDK848+670~720现场优化Φ8钢筋网片采用Φ6.5圆钢代替,超出6T；b、Vc初期支护IDK849+180~200现场优化Φ8钢筋网片采用Φ6.5圆钢代替,超出0.29T；c、Va初期支护IDK849+205~210现场优化Φ8钢筋网片采用Φ6.5圆钢代替,超出0.35T；d.Va下台阶初期支护IDK849+200-210现场优化Φ8钢筋网片采用Φ6.5圆钢代替，超出0.39T。

开累合理超耗7.03T。

②14螺纹钢：

仰拱找平层压槽管固定筋每米3根50cm，开累完成仰拱200米，即：

200（米）*0.5（米）1.208（kg/延米）/1000=0.1208T。

③18螺纹钢：

a、仰拱中心排水沟涵管架立筋。

每板使用纵向钢筋每根6米，共2根；横向钢筋间距1米，共6根；竖向钢筋每根1米，共10根；斜向定位钢筋每根0.8米，共10根。

每板使用即：

6*2+1*6+10*1+10*0.8=36米，截止2015.11月共计完成233板，共使用233（板）*36（米/板）*2.0（kg/延米）/1000=16.78T；b、原设计二衬钢筋机械连接现场施作为钢筋搭接，每环10个接头（仰拱二衬接头搭接为35*0.018*4+10*0.018*6=3.6米）即长度/间距*搭接长度=299/0.2*3.6*1.99/

1000=10.71T。

开累合理超耗27.49T。

④Φ20螺纹钢：

a、初支放风水管：

2.5m一处，每处70cm，总共1270.1/2.5*0.7=355.63m；b、临时挂线:

2m一处，每处60cm，总共1270.1/2*0.6=381.03m；合计：

736.66米，即：

736.66*2.47/1000=1.82T；c、仰拱中心排水沟涵管架立筋。

每板使用纵向钢筋每根6米，共2根；横向钢筋间距1米，共6根；竖向钢筋每根1米，共10根；斜向定位钢筋每根0.8米，共10根。

每板使用即：

6*2+1*6+10*1+10*0.8=36米，开累至2015年11月份共完成233板，共使用=233（板）*36（米/板）*2.47（kg/延米）=20.72T；d、仰拱及二次衬砌钢筋架立定位筋，二衬每延米8根，每根0.5米,即：

8*0.5=4米；仰拱每延米4根，每根0.6米，即：

4*0.6=2.4米。

二衬进尺1386.6米，仰拱进尺1400米，即：

（1386.6*4+1400*2.4）*2.47（kg/延米）/1000=22T；e、原设计二衬钢筋机械连接现场施作为钢筋搭接，每环10个接头（仰拱二衬接头搭接为35*0.02*4+10*0.02*6=4米）即长度/间距*搭接长度=346.8/0.2*4*2.47/1000=17.13T。

开累合理超耗61.67T。

I16工字钢：

由于IDK849+745-765，20m围岩较差，IIIb围岩按1m~1.2m施作，超耗1.38T。

共计合理超耗102.54吨。

（3）防排水材料超耗部分详细说明如下：

①平均预留沉降量0.25m，平均弧长增加1.57米，平均搭接长25cm，每张板长3m，78mVe（27.04㎡/延米）、129.3mVa（26.73㎡/延米）、50mIVc（26.58㎡/延米）、372.7mVb（26.73㎡/延米）、35mVc（26.89㎡/延米）、409mIVb（26.58㎡/延米）、251mIIIb（26.42㎡/延米）。

即：

78/3*0.25*（27.04+1.57）+129.3/3*0.25*（26.73+1.57）+50/3*0.25*（26.58+1.57）+372.7/3*0.25*（26.73+1.57）+35/3*0.25*（26.89+1.57）+466/3*0.25*（26.58+1.57）+251/3*0.25*（26.42+1.57）=3248.76㎡。

防水板土工布开累合理超耗3248.76㎡。

②中埋止水带：

隧道平均预留沉降量0.2m，二衬共施作1386.6m每道施工缝增加2m中埋止水带（弧长增加2m），共增加（1386.6/11.9+1）*2=235.04m；仰拱环向施工缝与纵向搭接长度为（1400/6+1）*0.3（搭接长度）*2=140.6m；边墙纵向止水带搭接长度为（1249/6+1）*0.3搭接长度）*2=135.5m；仰拱施1400m，平均每板弧长增加0.7m（超挖0.1m~0.2m）,则中埋止水带增加（1400/6+1）*0.7=164.03m。

合计开累超出设计：

235.04+140.6+135.5+164.03=675.17m。

③背贴止水带：

隧道平均预留沉降量0.2m，二衬共施作1386.6m每道施工缝增加2m背贴止水带（弧长增加2m），共增加（1386.6/11.9+1）*2=235.04m；仰拱环向施工缝与纵向搭接长度为（1400/6+1）*0.3（搭接长度）*2=140.6m；仰拱施做1400m，平均每板弧长增加0.7m（超挖0.1m~0.2m）,则中埋止水带增加（1400/6+1）*0.7=164.03m。

合计开累超出设计：

235.04+140.6+164.03=539.67m。

3、隧道十组节超情况：

开累节超数量：

见附表

隧道十组节超原因分析：

（1）砼及喷砼原材料超耗原因：

平时超挖喷砼及回弹系数增大（回弹系数达到51%）造成喷砼原材料超耗。

②中川隧道出口段IDK851+950-IDK852+040原设计一衬为模筑砼，现场实际为喷砼，合计使用喷砼1458.97立方（原设计方量1191.97*1.224损耗系数），因此现场喷砼实际超耗3219.27立方。

③中川隧道出口段IDK851+950-IDK852+040原设计一衬仰拱模筑砼422.46立方（原设计方量367.36*1.15损耗系数）、二衬模筑砼948.3立方（原设计方量824.61*1.15损耗系数），由于现场实际为喷砼，因此砼损耗核算表内隧道十组开累拱墙砼实际超耗2361.62立方，开累仰拱砼实际节余2611.3立方；开累砼实际超耗82.23立方。

④90m/IIIb、424m/IVa,根据III级、IV级围岩预留沉降量5cm，0.05*（90+424）*26.42=678.99m3，造成C40混凝土开累超耗678.99m3。

⑤231m/Ve、90m/Vxc-II、80m/Vc、60m/Vb、150m/Va、117m/IVc、190m/IVb，开累918m（611m/V,307m/IV），根据IV级围岩预留沉降量5cm，0.05*307*26.58=408.00m3，根据V级围岩预留沉降量8cm，0.08*611*26.73=1306.56m3，造成C45混凝土开累超耗1714.56m3。

（1）钢材超耗部分详细说明如下：

Φ16螺纹钢：

a、中心水沟处涵管接头处采用土工布包裹，用Φ16筋箍紧，每个接头2道，每根长1米，每板仰拱平均2.5个接头，共2.5*2*1=5米，仰拱共239版，则有239*5*1.58/1000=1.89t；b、用于初支接地及二衬接地，初支接地120版，每根长度2米，每版2根，共120*2*2=480米；二衬每根接地筋2米长，每版2根，共122版，共2*2*122=488米；二衬环向筋与纵向钢筋用Φ16螺纹钢做成L型接地连接钢筋，每环共计33根，每根长平均0.5米，122版二衬共0.5*33*122=2013米；轨槽接地连接筋用Φ16螺纹钢代替扁钢，每根长度约0.8米，每组用3根与轨槽焊接牢固，122版二衬共0.8*3*122=292.8米；共计480+488+

2013+292.8=3273.8米，重量为3273.8*1.58/1000=5.17t；开累合理超耗7.274吨。

Φ20螺纹钢：

a、衬砌钢筋原设计为机械连接，现场为绑扎搭接，每延米增加量为（0.02*3+0.02*35）*10*2.47/1000=0.019t；开累完成衬砌267*0.019=5.07t；b、仰拱钢筋原设计为机械连接，现场为绑扎搭接，每延米增加量为0.02*10*2.47/1000=0.0005t,仰拱Φ20螺纹钢增加量为：

0.0005*267=0.13t；开累合理超耗5.20t。

Φ18螺纹钢：

a、衬砌钢筋原设计为机械连接，现场为绑扎搭接，每延米增加量为（0.02*3+0.02*35）*10*2.47/1000=0.019t；开累完成衬砌190*0.019=3.61t；b、仰拱钢筋原设计为机械连接，现场为绑扎搭接，每延米增加量为0.02*10*2.47/1000=0.0005t,仰拱Φ18螺纹钢增加量为：

0.0005*190=0.10t；开累合理超耗3.71t。

共计合理超耗15.97吨。

（2）防排水材料超耗部分详细说明如下：

1）平均预留沉降量0.25m，平均弧长增加1.57米，平均搭接长25cm，每张板长3m，231m/Ve（27.04㎡/延米）、150m/Va（26.73㎡/延米）、117m/IVc（26.58㎡/延米）、60m/Vb（26.73㎡/延米）、80m/Vc（26.89㎡/延米）、90m/Vxc-II（26.89㎡/延米）、190m/IVb（26.58㎡/延米）、90m/IIIb（26.58㎡/延米）、419.34m/IVa（26.58㎡/延米）。

即：

231/3*0.25*（27.04+1.57）+150/3*0.25*（26.73+1.57）+117/3*0.25*

（26.58+1.57）+60/3*0.25*（26.73+1.57）+80/3*0.25*（26.89+1.57）+90/3*0.25*（26.89+1.57）+190/3*0.25*（26.58+1.57）+90/3*0.25*（26.58+1.57）+419.34/3*0.25*（26.58+1.57）=3364.17㎡。

防水板土工布开累合理超耗3364.17㎡。

2）每版二衬排水盲管采用防水板及土工布反包裹，每延米包裹用0.2米，两侧0.2*2=0.4米，二衬共计1427.34米，则多消耗防水板及土工布1427.34*0.4=570.94m2。

3）中埋止水带：

隧道平均预留沉降量0.2m，二衬共施作1427.34m每道施工缝增加2m中埋止水带（弧长增加2m），共增加（1427.34/11.9+1）*2=240m；仰拱环向施工缝与纵向搭接长度为（1432/6+1）*0.3（搭接长度）*2=143.4m；边墙纵向止水带搭接长度为（1432/6+1）*0.3搭接长度）*2=143.4m；仰拱施做1432m，平均每板弧长增加0.7m（超挖0.1m~0.2m）,则中埋止水带增加（1432/6+1）*0.7=167.3m。

合计开累超出设计：

240+143.4*2+167.3=694.1m。

4）背贴止水带：

隧道平均预留沉降量0.2m，二衬共施作1427.34m每道施工缝增加2m背贴止水带（弧长增加2m），共增加（1427.34/11.9+1）*2=240m；仰拱环向施工缝与纵向搭接长度为（1432/6+1）*0.3（搭接长度）*2=143.4m；仰拱施做1432m，平均每板弧长增加0.7m（超挖0.1m~0.2m）,则中埋止水带增加（1432/6+1）*0.7=167.3m。

合计开累超出设计：

240+143.4+167.3=550.7m。

共计合理超耗：

防水板及土工布3935.11㎡；中埋止水带694.1m；背贴止水带550.7m。

4、隧道十二组节超情况：

开累节超数量：

见附表

隧道十二组节超原因分析：

（1）喷砼原材料超耗原因：

平时超挖喷砼及回弹系数增大（回弹系数达到78%）造成喷砼原材料超耗。

（2）140m/IIIb、246m/IVa,根据III级、IV级围岩预留沉降量5cm，0.05*（140+246）*26.42=509.91m3，造成C40混凝土开累超耗509.91m3。

（3）168m/IVb、20m/Vb、30m/Va，根据IV级围岩预留沉降量5cm，0.05*168*26.58=223.27m3，根据V级围岩预留沉降量15cm，0.15*50*26.73=200.48m3，造成C45混凝土开累超耗432.75m3。

（4）钢材超耗部分详细说明如下：

Φ16钢筋c.水沟电缆槽接地钢筋每板2根，长2米，总计34板，2*2*34*1.58/1000=0.214T

Φ18钢筋：

a、仰拱二衬接插筋每延米4根，长60cm,仰拱接插筋：

715*4*0.6*2/1000=3.43t；b、衬砌钢筋原设计为机械连接，现场为绑扎搭接，每延米增加量为（0.02*3+0.02*35）*10*2.47/1000=0.019t，开累完成衬砌472*0.019=8.97t；c、仰拱钢筋原设计为机械连接，现场为绑扎搭接，每延米增加量为0.02*10*2.47/1000=0.0005t,仰拱Φ18螺纹钢增加量为：

0.0005*715=0.36t；d、锁脚“L”筋每环4个，每根0.3m，共1.2m，本月完成54.87/0.8=68.58榀，完成锁脚“L”筋68.58*1.2*2.98/1000=0.25t；开累合理超耗13.01t。

Φ20钢筋：

a、用于初支接地，初支接地44版，每根长度2米，每版2根，共44*2*2=176米，176*2.468/1000=0.43T；b、仰拱中埋止水带固定筋每侧两根，开累完成仰拱706米，即：

706（米）*4（根）*

2.468（kg/延米）/1000=6.97T；c、IDK850+438-476（38m），IDK850+

480-498（18m）,IDK850+378-300（78m）,IDK850+618-646（28m）,IDK850+

200-134（66m）合计长228m,锁脚“L”型钢筋12根/榀，共228榀，每根长0.6m，即228*12*0.6*2.468/1000=4.05T；d、正洞内IDK850+420-

440施工用电线上墙，用钢筋支撑，钢筋每根0.5m,间距1m，即20*0.5*2.468/1000=0.025T；e、IDK850+406-398段为保证施工安全，使用Φ20做钢筋网片加强支护，共50片，每片用量12m，即50*12*2.468/1000=

1.481T；开累合理超耗12.96T。

I14钢架：

a、设计要求IV-DLP型钢为格栅钢架，现场实际采用I14钢架，开累共完成IV-DLP81m，间距1.60m/榀，共51榀，（16.89*51*（8.04+3.951+3.783））/1000=13.59t；b、IDK850+400-378（22m）原设计为格栅钢架，现场采用I14型钢代替，每榀拱架弧长28.14m，间距1.2m/榀，18*28.14*16.89/1000=8.555T；c、IDK850+406-398（8m）段加强支护，采用9根I14钢架做横撑，每根平均长4.5m，9*4.5*16.89/1000=0.68T；d、现场加工防水板台车，超耗5.72T；e、IDK850+270、IDK850+310照明箱变洞室模板支护采用I14工字钢支护10环，每环15m，则有10*15*2*16.9/1000=5.07T超耗，开累合理超耗33.62T。

I16型钢：

a、施工用开挖台车检修加强共计0.98T；b、IDK850+

378-340，总计38m，现场施工采用I16代替格栅钢架，38/1.1*678.32/1000=23.43T；c、IDK850+130，IDK850+380、IDK850+630专用洞室模板支护用I16工字钢各10根6米长，30*6*20.513/1000=3.69t；d、IDK

850+310照明箱变洞室二衬模板架立用I16，15根6米长，15*6*20.513/1000=1.85t；e、由于IDK849+970段中导滑塌采取临时支撑消耗5榀I16工字钢每榀4米长，即5*4*20.5/1000=0.41T开累合理超耗30.36T。

共计合理超耗89.95吨。

（5）防水板、土工布超耗部分详细说明如下：

平均预留沉降量0.25m，平均弧长增加1.57米，平均搭接长25cm，每张板长3m，239.66mIVa（26.58㎡/延米）、200mIIIb（26.42㎡/延米）、202mIVb（26.58㎡/延米）、Vb20m（27.52㎡/延米）、Va30m（27.42㎡/延米）即：

（239.66+202）/3*0.25*（26.58+1.57）+200/3*0.25*（26.42+1.57）+20/3*0.25*（27.52+1.57）+30/3*0.25*（27.42+1.57）=1623.52㎡。

防水板土工布开累合理超耗

1623.52㎡。

5、桥梁一组节超情况：

开累节超数量：

见附表

桥梁一组节超原因分析：

（1）砼超耗原因：

桥梁一组施做路基钻孔灌注桩由于现场实际操作时发生扩孔，造成混凝土开累超耗259.26m3。

（2）钢材超耗原因：

Φ25螺纹钢：

a、施做桥梁桩基钻孔灌注桩时，钢筋笼焊接接头量共计（0.15m*2+0.3m）*22根*66套*3.85kg/m/1000=

3.35T；b、制作探孔器钢筋7m*40根*3.85kg/m=1.07T；开累合理超耗

4.42吨。

6、桥梁二组节超情况：

开累节超数量：

见附表

桥梁二组节超原因分析：

（1）砼超耗原因：

条形基础现场实际采用挖掘机开挖基坑，普遍开挖尺寸过大，造成基础砼超耗。

（2）钢材超耗原因：

①Φ12螺纹钢：

a、2013年6月份现场发生洪灾，导致6号承台被淹，发生返工工程量。

160根*2.98m*0.888kg/m/1000=0.42T；b、梁体Φ12钢筋绑扎搭接接头长0.5米，每片梁绑扎接头数量为409处，即=0.5（米/处）*0.888（kg/延米）*409（处）*6片=1.09T；开累合理超耗1.51吨。

Φ18螺纹钢：

a、梁面预埋套筒钢筋原设计Φ16，现场实际为Φ18，用量为95.48（米）*2kg/延米*10片=1.91T；b、为增强贝雷梁的整体稳定性需增加贝雷梁斜拉筋，斜拉筋每根长度6米，一片梁需设置24处斜拉筋，开累完成10片梁的贝雷梁施工，即=10（片梁）*6（米/处）*24（处）*2（kg/延米）=2.88T；c、梁体Φ18钢筋焊接接头长度0.09米，每片梁焊接接头数量为274处，即=0.09（米/处）*2（kg/延米）*274（处）*10片=0.49T；开累合理超耗5.28吨。

Φ20螺纹钢：

a、承台预埋钢筋0.6m*6根*6块*11个承台*2.47kg/m/1000=0.59T；b、梁体Φ20钢筋焊接接头长度0.1米，每片梁焊接接头数量为156处，即=0.1（米/处）*2.47（kg/延米）*156（处）*10片=0.39T；c、每片梁需0.5TΦ20钢筋作为梁体内膜及梁面作业平台支撑筋，开累完成10片梁，即=10（片梁）*0.5（T/每片梁）=5T；开累合理超耗：

5.98吨。

Φ25螺纹钢：

a、2013年6月份现场发生洪灾，导致6号承台被淹，发生返工工程量。

（7.69m*111根*3.85kg/m+11.28m*75根*3.85kg/m）/1000=6.54T；b、梁体Φ25钢筋焊接接头长度为0.125米,每片梁焊接接头数量为192处，即=0.125（米/处）*3.85（kg/延米）*192（处）*10片=0.92t；开累合理超耗：

7.46吨。

I18工字钢：

现浇梁侧模外侧施作安全防护，需长度2米的I18工字钢65根，即=2（米/根）*65（根）*24.2kg/延米=3.15T。

开累合理超耗：

3.15吨。

2013年8月12日，变卖废铁7.02吨；

2014年8月3日，变卖废铁22.44吨；

共计合理消耗52.84吨；综上所述，桥梁二组钢材不超耗。

7、预制厂节超情况：

开累节超数量：

见附表

8、水沟电缆槽2组节超情况：

开累节超数量：

见附表

9、无砟道床1组节超情况：

开累节超数量：

见附表

10、建筑四组节超情况：

开累节超数量：

见附表

分析后建筑四组原材料均不超耗。

11、四号拌合站节超情况：

开累节超数量：

见附表

四号拌合站节超原因分析：

开累至2015年11月份，拌合站混凝土原材水泥含建站时使用p032.5水泥290.07吨，未生成混凝土，所以水泥账面超耗274.9吨，账面显示数据为拌合站实际出方量*施工配合比=实际理论消耗量与物资盘点数据对比节超的数据