建筑卸料平台.docx

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建筑卸料平台

卸料平台搭拆专项方案

一、概述

本工程位于江苏省常州市武进区,聚湖路1658号；东为待建的长沟路；南邻大通河；西与本期工程B区连通。

本工程属于二期A区,A3、A4为34层的高层商品住宅楼；A1、A2为20~23层的高层商品住宅楼,地下2层单建车库。

具体见下表。

序号

工程名称

幢数

建筑面积

（㎡）

檐口高度

（m）

结构类型

地基与基础

层数

1

A1#楼住宅

1

11362.28

67.00

框剪

桩筏基础

地上23层

地下1层

2

A2#楼住宅

1

10027.21

58.30

框剪

桩筏基础

地上20层

地下1层

3

A3#楼住宅

1

16016.24

98.90

框剪

桩筏基础

地上34层

地下2层

4

A4#楼住宅

1

14977.65

99.05

框剪

桩筏基础

地上34层

地下2层

5

地下车库

1

25093.06

-

框剪

桩筏基础

地下2层

二、编制依据

《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

《混凝土结构设计规范》（50010-2010）

A1#、A2#、A3#、A4#、地下车库工程施工图纸

三、方案说明

1、卸料平台水平长6m,宽2.5m,主梁采用2根18#槽钢全长6m,悬挑长度为4.7m,锚固点设置在梁边10cm,次梁采用5根12.6#槽钢,间距0.75m,拉接钢丝绳采用Ф206×19+1钢丝绳,设置位置,主钢丝绳设置在离卸料平台边缘0.4m处,保险钢丝绳设置在离卸料平台边缘0.6m处。

2、卸料钢平台制作和安装辅助材料均具备产品合格证和符合设计要求,焊缝饱满到位,并经隐蔽验收,在使用过程中随时监督检查,发现有脱焊、钢丝绳断丝、扣件松动等现象立即整改,达到符合要求再使用。

四、搭拆方案

1、针对本工程施工现场的实际情况,主体结构施工中各楼层拆模后的支模架搭设用钢管、模板等各种周转材料必须通过悬挑卸料钢平台作为临时出口处,利用塔吊直接吊运到上一层各个施工作业面。

计划在A1#、A2#、A3#、A4#各幢高层安装1只斜拉式悬挑钢平台,周转使用。

此平台要求搭拆灵活,易拆卸逐层上翻使用,故制作成品卸料平台,钢平台长6M,宽2.5M,用2根18#槽钢和5根12.6#槽钢构成骨架,上口平齐,与槽钢的凹口部位根据实际尺寸进行切割,并且用E43型焊条进行满焊,焊缝不得低于8MM,无夹渣,上焊3厚印花钢板,（详见钢平台剖面图及各结点图）。

悬挑钢平台与外架各为一个独立的使用体系互不干扰。

钢平台槽钢挑出墙面4.70m,挑架宽度均为2.50m.。

上层梁预埋4只Φ20钢筋吊环,分别供主钢丝绳与保险钢丝绳拉索固定。

二边悬空处采用3*5空心方管（或Φ4.8*3.5钢管）与槽钢焊接设置1.5m高护栏,1.20m高冲压钢板栏板（详见钢平台剖面图）。

2、平台安装用塔吊将成品平台吊至需用位置,由专业架子工根据技术交底的架体的准确平面位置架设,将25mm钢丝索穿入上层梁外侧预埋Φ20钢筋吊环内,调整钢丝索长度,用索具紧线扣紧固定（每端不少于三只）。

用同一方法将保险钢丝索扣在内侧预埋Φ20钢筋吊环内。

3、为确保悬挑钢平台安拆工作的顺利进行,项目部成立以专职安全员为组长的管理小组,具体负责安装、卸除和使用的过程监督管理。

架子班班长和木工班班长为副组长,分别负责安拆施工和具体使用管理。

参加安拆人员必须具有登高作业上岗证,身体健康。

4、钢平台是采用吊机整体拆除,拆除顺序由上而下进行,拆除时严禁上、下交叉施工,地面设置警戒标志和围栏区域,派专人负责。

五、操作平台安全要求

1、对操作工人进行详尽的安全技术交底,双方书面签字；

2、卸料平台的上部位结点,必须位于建筑物上,不得设置在脚手架等其他施工设备上；

3、斜拉杆或钢丝绳,构造上宜两边各设置前后两道,并进行相应的受力计算；

4、卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口（微坡）；

5、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

6、卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,经过检验才能松卸起重吊钩；

7、卸料平台使用时,应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复；

8、操作平台上应显著标明容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督,挂设限载牌,此卸料平台限载1吨。

9、卸料平台搭设完成经项目工程师和项目安全负责人检查验收后,方可挂牌使用。

六、悬挑卸料平台计算书

计算依据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）和《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。

悬挑式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格地进行设计和验算。

卸料平台：

平台水平钢梁（主梁）的悬挑长度4.70m,悬挑水平钢梁间距（平台宽度）2.50m。

如图如示：

次梁采用[12.6槽钢,主梁采用[18槽钢,次梁间距0.750m。

施工人员等活荷载2.00kN/m²,最大堆放材料荷载10.00kN。

卸料平台示意图

一）、次梁的计算

次梁选择[12.6槽钢,间距0.750m,其截面特性为

面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm

截面尺寸b＝53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm

1.L1的计算

①荷载计算

（1）脚手板的自重标准值：

本例采用冲压钢脚手板,标准值为0.3kn/㎡；

Q1=0.30×0.75=0.225kN/m

（2）最大容许均布荷载为2.00kN/m2,转化为线荷载：

Q2=2.00×0.75=1.50kN/m

（3）槽钢自重荷载Q3=0.08kN/m

经计算得到,静荷载计算值q1=1.2×（Q1+Q2+Q3）=1.2×（0.225+1.50+0.08）=2.166kN

经计算得到,活荷载计算值F1=1.4×10.00=14.00kN

②内力计算

内力按照集中荷载F1与均布荷载q1作用下的简支梁计算,计算简图如下

最大弯矩M的计算公式为

M=q1l12/24+F1l1/8

按两端固定端计算得到,活荷载计算值

M=2.166×2.502/24+14.00×2.50/8=4.94kN.m

3.抗弯强度计算

其中

x——截面塑性发展系数,取1.05；

[f]——钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2；

经过计算得到强度

=4.94×106/（1.05×25300.00）=185.96N/mm2；

P1＝q1l1/2＝0.5×2.166×2.50＝2.708KN

次梁槽钢的抗弯强度计算

<[f],满足要求!

2.L2的计算

①荷载计算

（1）脚手板的自重标准值：

本例采用冲压钢脚手板,标准值为0.3kn/㎡；

Q1=0.30×0.75×1/2=0.1125kN/m

（2）最大容许均布荷载为2.00kN/m2,转化为线荷载：

Q2=2.00×0.75×1/2=0.75kN/m

（3）槽钢自重荷载Q3=0.08kN/m

经计算得到,静荷载计算值q2=1.2×（Q1+Q2+Q3）=1.2×（0.1125+0.75+0.08）=1.131kN

经计算得到,活荷载计算值F2=1.4×10.00=14.00kN

②内力计算

内力按照集中荷载F2与均布荷载q2作用下的简支梁计算,计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式为

M=q2l22/24+F2l2/8

经计算得到,活荷载计算值M=1.131×2.502/24+14.00×2.50/8=4.67kN.m

3.抗弯强度计算

其中

x——截面塑性发展系数,取1.05；

[f]——钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2；

经过计算得到强度

=4.67×106/（1.05×25300.00）=175.80N/mm2；

P2＝q2l2/2＝0.5×1.131×2.50＝1.41KN

P2‘＝q2‘l2/2＝0.5×1.2×（0.1125+0.08）×2.50＝0.289KN

次梁L2槽钢的抗弯强度计算

<[f],满足要求!

二）、主梁的计算

卸料平台的钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择[18槽钢槽钢,其截面特性为

面积A=29.29cm2,惯性距Ix=1369.90cm4,转动惯量Wx=152.20cm3,回转半径ix=6.84cm

截面尺寸b=70.0mm,h=180.0mm,t=10.50mm

①荷载计算

（1）栏杆Q1=0.0384×（3.00×4+5×1.50）/3.50/3.00＝0.25kN/m

（2）1mm厚冲压钢板Q2=0.001×1.20×76＝0.0912kN/m

（3）密目网Q3=0.005×1.50＝0.0075kN/m

（4）槽钢自重荷载Q4=0.23kN/m

经计算得到,静荷载计算值q0=1.2×（Q1+Q2+Q3+Q4）

=1.2×（0.25+0.0912+0.0075+0.23）=0.694kN/m

经计算得到,主梁集中荷载取次梁支座力

P1＝2.708KNP2,＝0.289KNF＝1.40×10.00/2＝7.00KN

②内力计算

RA×5.30-P2,×（5.30+1.70）-P1×（7.00+3.50）-F×3.50-3.00×q0×3.50＝0

RA＝11.744KN

RB＝2.708×3+0.289×2+0.694×3.60+7.00–11.744＝6.04KN

F0＝11.744+6.04＝17.784KN

Mmax＝Pab/l

Mmax=17.784×1.80×3.50/5.30=21.14KN.M

3.抗弯强度计算

其中

x——截面塑性发展系数,取1.05；

[f]——钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2；

经过计算得到强度σ=21.14×106/（1.05×152200）＝132.28N/mm2

主梁的抗弯强度计算强度小于[f],满足要求!

4.整体稳定性计算

其中

b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算：

经过计算得到强度

b=570×10.50×70.0×235/（750×180.0×235.0）=3.103

由于

b大于0.6,按照《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003）用

b’代

b

b‘＝1.07-0.282/3.103＝0.979

经过计算得到强度

=21.14×106/（0.979×152200.00）=141.88N/mm2；

主梁槽钢的稳定性计算

<[f],满足要求!

三）、钢丝绳强度计算

卸料平台钢丝绳分布示意图

钢丝绳的轴力RU我们均取最大值进行计算,为

T=RA/Sinа=11.744/0.577=20.35kN

钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；

计算中可以近似计算Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径（mm）；

——钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K——钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取24.84kN,

=0.85,K=8.0,得到：

Fg=20.35×8/0.85＝191.53KN

d＝（2Fg）1/2＝19.57mm

钢丝绳最小直径必须大于19.57mm才能满足要求!

现场拟取Ф256×19+1钢丝绳满足要求。

四）、吊环的强度计算

钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为

T=RU=20.35kN

吊环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2

所需要的吊环最小直径D=[20350×4/（3.1416×50×2）]1/2=16.10mm

拟在槽钢上焊接Ф20的吊环满足要求,拟在上层楼板预埋Ф20吊环满足要求。

五）、焊缝连接计算

1、Ф20吊环焊缝计算

焊缝厚度计算：

hfmin=1.5t21/2t2为较厚焊件的板厚,取Ø20圆环,所以t2=20mm

hfmin=1.5×201/2=6.7mm

hfmax=1.2t1t1为较薄焊件的板厚,取[18槽钢,查表t1=10.50mm

hfmax=1.2×10.50=12.6mm

所以取焊缝厚度为8mm满足要求。

焊缝长度验算

查表得ffw=160N/mm

拉力N=T=20.35KN

he=0.7hf

ΣLW=N/（he×ffw）=20.35×103/（0.7×8×160）=22.71mm

实际焊缝长度为L=150mm×2+100mm×2=500mm>>ΣLW

L=500mm>8hf=8×8mm=64mm满足构造要求。

2、主次梁焊缝验算

次梁与主梁满焊,焊缝厚度8mm。

N=T×cosа=20.35×0.816＝16.61KN

焊缝厚度验算：

hfmin=1.5t21/2＝1.5×10.501/2＝4.86mm

hfmax=1.2t1＝1.2×8.0＝9.6mm

现场实际焊缝厚度8mm满足要求；

焊缝长度验算：

ΣLW=N/（he×ffw）=16.61×103/（0.7×8×160）=18.54mm

实际焊缝长度为（80.00+43.00）×4＝246mm>>ΣLW

L＝246mm>8hf＝8×8＝64mm满足要求。

所以,现场卸料平台主次梁焊接连接满足要求。

主梁锚固节点大样图