阳泉市生态新城大西庄棚户区改造安置住房项目施工现场临时用电施工组织设计.docx
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阳泉市生态新城大西庄棚户区改造安置住房项目施工现场临时用电施工组织设计
阳泉市生态新城大西庄棚户区改造安置住房项目
施工现场临时用电施工组织设计
文件编号：
JJZ/5F/DXZPG-2015-05
审批人：
编制人：
山西建筑工程（集团）总公司
阳泉市生态新城大西庄棚户区改造安置住房项目部
二〇一五年七月
01
01
01
02
09
10
第一章工程概况
1、工程概况及特点
1.1该项目建设用地位于山西省阳泉市态新城漾泉东大道北部。
该项目为山西建设发展有限公司开发的阳泉市生态新城大西庄棚户区改造安置住房项目。
1.2项目总建筑面积127540.53㎡，其中：
高层31968.01㎡，多层95572.52㎡。
1.3项目共建有22幢6层住宅楼，6幢11层小高层住宅楼，2幢2-4层商业建筑，2幢5层公共建筑，1幢3层幼儿园建筑。
2、方案编制的目的及依据
2.1编制目的
本着适应和满足工程整体和阶段性施工的需要：
该工程主要分为：
地下基础部分施工、主体施工、装修施工三个阶段。
为了周密、合理地布置施工现场及生活区临时施工用电；合理地选择、配置施工设备；确保施工用电安全性、经济性及企业形象要求，特编制本方案。
2.2编制依据
2.2.1、阳泉市生态新城大西庄棚户区改造安置住房项目1-28#楼工程施工组织设计；
2.2.2、阳泉市生态新城大西庄棚户区改造建设项目设计图纸。
2.2.3、现场勘察的资料、数据；
2.2.4、有关电气材料、塔吊、钢筋机械、砼机械等设备的产品性能说明书；
2.2.5、、现行国家、行业、地方施工技术规范及有关规定：
《低压配电设计规范》GB50054-2011中国建筑工业出版社
《建筑工程施工现场供电安全规范》GB50194-93中国建筑工业出版社
《通用用电设备配电设计规范》GB50055-2011中国建筑工业出版社
《供配电系统设计规范》GB50052-2009中国建筑工业出版社
《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005中国建筑工业出版社
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社
《用电安全导则》GB/T13896-2008中国建筑工业出版社等标准、规范及实施细则。
第二章方案编制的内容
一、设计内容和步骤
1、现场勘测
1.1、根据施工总体进度计划及施工部署，现场配备设备较多，用电负荷大，为确保施工用电安全，根据《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005），特制定本施工组织设计，建设单位负责将电力由城市电网送至工地变压器，变压器及其前端线路由建设单位负责维护。
1.2、本工程所在施工现场范围内施工前无各种埋地管线。
2、电源、电力系统选择
2.1、现场采用380V低压供电，现场南区北区各设变压器1台，南区北区配置总配电箱各2台，由总配电箱供电，内有计量设备，采用TN-S系统供电，工作零线N线与保护零线PE线分开设置，采用三级配电（总箱、分箱、开关箱）形式，两级漏电保护（总配电、开关箱漏电保护）形式。
2.2、根据施工现场用电设备布置情况，总箱进线采用导线直接埋地敷设，干线采用直接埋地敷设，用电器导线采用直接埋地敷设，接地电阻（PE）为R≤4Ω，重复接地电阻R≤10Ω。
布置位置及线路走向参见《临时配电系统图及现场平面图》。
二、用电量计算
1.施工用电负荷计算
1.1南区一号总配电箱施工用电总负荷计算
南区一号总配电箱拟投入的主要施工机械设备
序号
机械设备名称
型号规格
台数
额定功率（KW）
总功率（KW）
1
13#楼塔吊
C4808
1
36
36
2
14#、15#楼塔吊
C5013
1
36
36
3
16#、17#楼塔吊
C5013
1
36
36
4
18#、27#楼塔吊
C5013
1
36
36
5
20#、23#楼塔吊
C5013
1
36
36
6
钢筋调直机
GT6/14
4
7.5
30
7
钢筋切断机
QJ40-1
3
5.5
16.5
8
钢筋弯曲机
WJ40
5
3
15
9
砂浆搅拌机
WJ40
2
15
30
1.2、确定用电负荷:
（1）13#楼塔吊
Kx=0.85Cosφ=0.6tgφ=1.33
将Jc=40%统一换算到Jc1=25%的额定容量
Pn=36kW
Pe=n×（Jc/Jc1）1/2×Pn=1×（0.4/0.25）1/2×36=45.54kW
Pjs=Kx×Pe=0.85×45.54=38.71kW
Qjs=Pjs×tgφ=38.71Χ1.33=51.61kvar
（2）钢筋调直机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Pjs=0.65×11=7.15kW
Qjs=Pjs×tgφ=7.15Χ1.02=7.29kvar
（3）钢筋切断机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Pjs=0.65×5.5=3.575kW
Qjs=Pjs×tgφ=3.58Χ1.02=3.65kvar
（4）、钢筋弯曲机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Pjs=0.65×3=1.95kW
Qjs=Pjs×tgφ=1.95Χ1.02=1.99kvar
（5）14、15#楼塔吊
Kx=0.85Cosφ=0.6tgφ=1.33
将Jc=40%统一换算到Jc1=25%的额定容量
Pn=36kW
Pe=n×（Jc/Jc1）1/2×Pn=1×（0.4/0.25）1/2×36=45.54kW
Pjs=Kx×Pe=0.85×45.54=38.71kW
Qjs=Pjs×tgφ=38.71Χ1.33=51.61kvar
（6）钢筋调直机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Pjs=0.65×11=7.15kW
Qjs=Pjs×tgφ=7.15Χ1.02=7.29kvar
（7）钢筋弯曲机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Pjs=0.65×3=1.95kW
Qjs=Pjs×tgφ=1.95Χ1.02=1.99kvar
（8）钢筋弯曲机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Pjs=0.65×3=1.95kW
Qjs=Pjs×tgφ=1.95Χ1.02=1.99kvar
（9）16、17#楼塔吊
Kx=0.85Cosφ=0.6tgφ=1.33
将Jc=40%统一换算到Jc1=25%的额定容量
Pn=36kW
Pe=n×（Jc/Jc1）1/2×Pn=1×（0.4/0.25）1/2×36=45.54kW
Pjs=Kx×Pe=0.85×45.54=38.71kW
Qjs=Pjs×tgφ=38.71Χ1.33=51.61kvar
（10）钢筋调直机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Pjs=0.65×7.5=4.875kW
Qjs=Pjs×tgφ=4.88Χ1.02=4.97kvar
（11）钢筋弯曲机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Pjs=0.65×3=1.95kW
Qjs=Pjs×tgφ=1.95Χ1.02=1.99kvar
（12）钢筋切断机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Pjs=0.65×3=1.95kW
Qjs=Pjs×tgφ=1.95Χ1.02=1.99kvar
（13）砂浆搅拌机
Kx=0.75Cosφ=0.85tgφ=0.62
Pjs=0.75×15=11.25kW
Qjs=Pjs×tgφ=11.25Χ0.62=6.97kvar
（14）18、27#楼塔吊
Kx=0.85Cosφ=0.6tgφ=1.33
将Jc=40%统一换算到Jc1=25%的额定容量
Pn=36kW
Pe=n×（Jc/Jc1）1/2×Pn=1×（0.4/0.25）1/2×36=45.54kW
Pjs=Kx×Pe=0.85×45.54=38.71kW
Qjs=Pjs×tgφ=38.71Χ1.33=51.61kvar
（15）20、23#楼塔吊
Kx=0.85Cosφ=0.6tgφ=1.33
将Jc=40%统一换算到Jc1=25%的额定容量
Pn=36kW
Pe=n×（Jc/Jc1）1/2×Pn=1×（0.4/0.25）1/2×36=45.54kW
Pjs=Kx×Pe=0.85×45.54=38.71kW
Qjs=Pjs×tgφ=38.71Χ1.33=51.61kvar
（16）钢筋调直机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Pjs=0.65×7.5=4.875kW
Qjs=Pjs×tgφ=4.88Χ1.02=4.97kvar
（17）钢筋弯曲机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Pjs=0.65×3=1.95kW
Qjs=Pjs×tgφ=1.95Χ1.02=1.99kvar
（18）钢筋切断机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Pjs=0.65×3=1.95kW
Qjs=Pjs×tgφ=1.95Χ1.02=1.99kvar
（19）砂浆搅拌机
Kx=0.75Cosφ=0.85tgφ=0.62
Pjs=0.75×15=11.25kW
Qjs=Pjs×tgφ=11.25Χ0.62=6.97kvar
（20）总的计算负荷计算，总箱同期系数取Kx=0.6
总的有功功率
Pjs=Kx×ΣPjs=0.6Χ（38.71+7.15+3.58+1.95+38.71+7.15+1.95+1.95+38.71+4.88+1.95+1.95+11.25+38.71+38.71+4.88+1.95+1.95+11.25）=154.383kW
总的无功功率
Qjs=KxΣQjs=0.6Χ（51.61+7.29+3.65+1.99+51.61+7.29+1.99+1.99+51.61+4.97+1.99+1.99+6.97+51.61+51.61+4.97+1.99+1.99+6.97）=188.457kvar
总的视在功率
Sjs=（Pjs2+Qjs2）1/2=（154.3832+188.4572）1/2=243.619kVA
总的计算电流计算
Ijs=Sjs/（1.732×Ue）=243.619/（1.732×0.38）=370.151A
1.3、1号支线线路上导线截面及分配箱、开关箱内电气设备选择:
在选择前应对照平面图和系统图先由用电设备至开关箱计算，再由开关箱至分配箱计算，选择导线及开关设备。
分配箱至开关箱，开关箱至用电设备的导线敷设采用铜塑料绝缘导线。
（1）13楼塔吊开关箱至13楼塔吊导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i）计算电流
Kx=1Cosφ=0.6tgφ=1.33
Ijs=Kx×Pe/（1.732×Ue×Cosφ）=1Χ45.54/（1.732Χ0.38Χ0.6）=115.31A
ii）选择导线
选择YJV-3×25+2×16，直接埋地时其安全载流量为166.52A。
iii）选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为DZ10-250/3，其脱扣器整定电流值为Ir=200A，熔断器RT0-200其最大熔体电流为IRD=200A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为ZBM1-800/630。
（2）钢筋调直机开关箱至钢筋调直机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i）计算电流
Kx=1Cosφ=0.7tgφ=1.02
Ijs=Kx×Pe/（1.732×Ue×Cosφ）=1Χ11/（1.732Χ0.38Χ0.7）=23.88A
ii）选择导线
选择YJV-3×25+2×16，直接埋地时其安全载流量为166.52A。
iii）选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为HR5，熔断器RT0-50其最大熔体电流为IRD=50A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为ZBM1-800/630。
（3）钢筋切断机开关箱至钢筋切断机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i）计算电流
Kx=1Cosφ=0.7tgφ=1.02
Ijs=Kx×Pe/（1.732×Ue×Cosφ）=1Χ5.5/（1.732Χ0.38Χ0.7）=11.94A
ii）选择导线
选择YJV-3×25+2×16，直接埋地时其安全载流量为166.52A。
iii）选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为HR5，熔断器RT0-50其最大熔体电流为IRD=50A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为ZBM1-800/630。
（4）钢筋弯曲机开关箱至钢筋弯曲机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i）计算电流
Kx=1Cosφ=0.7tgφ=1.02
Ijs=Kx×Pe/（1.732×Ue×Cosφ）=1Χ3/（1.732Χ0.38Χ0.7）=6.51A
ii）选择导线
选择YJV-3×25+2×16，直接埋地时其安全载流量为166.52A。
iii）选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为HR5，熔断器RT0-50其最大熔体电流为IRD=50A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为ZBM1-800/630。
（5）1号分配箱至第1组电机（13#楼塔吊、钢筋调直机、钢筋切断机、钢筋弯曲机）的开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择
i）计算电流
13#楼塔吊
Kx=0.85Cosφ=0.6tgφ=1.33
Ijs=KxΧPeΧ台数/（1.732×Ue×Cosφ）=0.85Χ45.54Χ1/（1.732Χ0.38Χ0.6）=98.02A
钢筋调直机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Ijs=KxΧPe×台数/（1.732×Ue×Cosφ）=0.65Χ11Χ1/（1.732Χ0.38Χ0.7）=15.52A
钢筋切断机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Ijs=Kx×Pe×台数/（1.732×Ue×Cosφ）=0.65Χ5.5Χ1/（1.732Χ0.38Χ0.7）=7.76A
钢筋弯曲机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Ijs=KxΧPe×台数/（1.732×Ue×Cosφ）=0.65Χ3Χ1/（1.732Χ0.38Χ0.7）=4.23A
Ijs（1组电机）=125.53A
该组中最大的开关箱电流Ijs=115.31A
由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数
两者中取大值Ijs=125.53×1.1=138.08A
ii）选择导线
选择YJV-3×35+2×16，直接埋地时其安全载流量为198.34A。
iii）选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ10-250/3，其脱扣器整定电流值为Ir=200A，漏电保护器为ZBM1-800/630。
（6）1号分配箱进线及进线开关的选择
i）计算电流
Kx=0.7，Cosφ=0.9
Ijs=Kx×Pe/（1.732×Ue×Cosφ）=0.7Χ55.5/（1.732Χ0.38Χ0.9）=65.59A
该分箱下最大组线电流Ijs=138.08A
两者中取大值Ijs=138.08A
ii）选择导线
选择YJV-3×35+2×16，直接埋地时其安全载流量为198.34A。
iii）选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ10-250/3，其脱扣器整定电流值为Ir=200A，熔断器RT0-200其最大熔体电流为IRD=200A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为ZBM1-800/630。
（7）1号支线导线截面及出线开关的选择
i）计算电流：
按导线安全载流量：
Kx=0.7，Cosφ=0.9
Ijs=Kx×ΣPe/（1.732ΧUe×Cosφ）=0.7Χ55.5/（1.732Χ0.38Χ0.9）=65.59A
该干线下最大的分配箱电流Ijs=138.08A
选择的电流Ijs=138.08A
按允许电压降：
S=Kx×Σ（PΧL）/C△U=0.7×2775/（77×5）=5.045mm2
选择YJV-3×35+2×16，直接埋地时其安全载流量为198.34A。
ii）选择出线开关
1号支线出线开关选择DZ10-250/3，其脱扣器整定电流值为Ir=200A，熔断器RT0-200其最大熔体电流为IRD=200A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为ZBM1-800/630。
1.4、2号支线线路上导线截面及分配箱、开关箱内电气设备选择:
在选择前应对照平面图和系统图先由用电设备至开关箱计算，再由开关箱至分配箱计算，选择导线及开关设备。
分配箱至开关箱，开关箱至用电设备的导线敷设采用铜塑料绝缘导线，熔断器RT0-200其最大熔体电流为IRD=200A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为ZBM1-800/630。
（1）14、15#楼塔吊开关箱至14、15#楼塔吊导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i）计算电流
Kx=1Cosφ=0.6tgφ=1.33
Ijs=Kx×Pe/（1.732×Ue×Cosφ）=Χ45.54/（1.732Χ0.38Χ0.6）=115.31A
ii）选择导线
选择YJV-3×70+2×35，直接埋地时其安全载流量为287.44A。
iii）选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为DZ20-630/3，其脱扣器整定电流值为Ir=630A，熔断器RT0-600其最大熔体电流为IRD=600A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为ZBM1-800/630。
（2）钢筋调直机开关箱至钢筋调直机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i）计算电流
Kx=1Cosφ=0.7tgφ=1.02
Ijs=Kx×Pe/（1.732×Ue×Cosφ）=1Χ11/（1.732Χ0.38Χ0.7）=23.88A
ii）选择导线
选择YJV-3×25+2×16，直接埋地时其安全载流量为166.52A。
iii）选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为HR5，熔断器RT0-50其最大熔体电流为IRD=50A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为ZBM1-800/630。
（3）钢筋弯曲机开关箱至钢筋弯曲机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i）计算电流
Kx=1Cosφ=0.7tgφ=1.02
Ijs=Kx×Pe/（1.732×Ue×Cosφ）=1Χ3/（1.732Χ0.38Χ0.7）=6.51A
ii）选择导线
选择YJV-3×25+2×16，直接埋地时其安全载流量为166.52A。
iii）选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为HR5，熔断器RT0-50其最大熔体电流为IRD=50A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为ZBM1-800/630。
（4）钢筋弯曲机开关箱至钢筋弯曲机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i）计算电流
Kx=1Cosφ=0.7tgφ=1.02
Ijs=Kx×Pe/（1.732×Ue×Cosφ）=1Χ3/（1.732Χ0.38Χ0.7）=6.51A
ii）选择导线
选择YJV-3×25+2×16，直接埋地时其安全载流量为166.52A。
iii）选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为HR5，熔断器RT0-50其最大熔体电流为IRD=50A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为ZBM1-800/630。
（5）2号分配箱至第1组电机（14、15#楼塔吊、钢筋调直机、钢筋弯曲机、钢筋弯曲机）的开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择
i）计算电流
14、15#楼塔吊
Kx=0.85Cosφ=0.6tgφ=1.33
Ijs=KxΧPeΧ台数/（1.732×Ue×Cosφ）=0.85Χ45.54Χ1/（1.732Χ0.38Χ0.6）=98.02A
钢筋调直机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Ijs=KxΧPe×台数/（1.732×Ue×Cosφ）=0.65Χ11Χ1/（1.732Χ0.38Χ0.7）=15.52A
钢筋弯曲机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Ijs=Kx×Pe×台数/（1.732×Ue×Cosφ）=0.65Χ3Χ1/（1.732Χ0.38Χ0.7）=4.23A
钢筋弯曲机
Kx=0.65Cosφ=0.7tgφ=1.02
Ijs=KxΧPe×台数/（1.732×Ue×Cosφ）=0.65Χ3Χ1/（1.732Χ0.38Χ0.7）=4.23A
Ijs（1组电机）=122A
该组中最大的开关箱电流Ijs=115.31A
由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数
两者中取大值Ijs=122.00×1.1=134.20A
ii）选择导线
选择YJV-3×35+2×16，直接埋地时其安全载流量为198.34A。
iii）选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ10-250/3，其脱扣器整定电流值为Ir=200A，漏电保护器为ZBM1-800/630。
（6）2号分配箱进线及进线开关的选择
i）计算电流
Kx=0.7，Cosφ=0.9
Ijs=Kx×Pe/（1.732×Ue×Cosφ）=0.7Χ53/（1.732Χ0.38Χ0.9）=62.63A
该分箱下最大组线电流Ijs=134.20A
两者中取大值Ijs=134.20A
ii）选择导线
选择YJV-3×35+2×16，直接埋地时其安全载流量为198.34A。
iii）选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ20-630/3，其脱扣器整定电流值为Ir=630A，熔断器RT0-200其最大熔体电流为IRD=200A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为ZBM1-800/630。
（7）2号支线导线截面及出线开关的选择
i）计算电流：
按导线安全载流量：
Kx=0.7，Cosφ=0.9
Ijs=Kx×ΣPe/（1.732ΧUe×Cosφ）=0.7Χ53/（1.732Χ0.38Χ0.9）=62.63A
该干线下最大的分配箱电流Ijs=134.20A
选择的电流Ijs=134.20A
按允许电压降：
S=Kx×Σ（PΧL）/C△U=0.7×8075/（77×5）=14.682mm2
选择YJV-3×35+2×16，直接埋地时其安全载流量为198.34A。
ii）选择出线开关
2号支线出线开关选择DZ20-630/3，其脱扣器整定电流值为Ir=630A，熔断器RT0-600其最大熔体电流为IRD=600A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为ZBM1-800/630。
1.5、3号支线线路上导线截面及分配箱、开关箱内电气设备选择:
在选择前应对照平面图和系统图先由用电设备至开关箱计算，再由开关箱至分配箱计算，选择导线及开关设备。
分配箱至开关箱，开关箱至用电设备的导线敷设采用铜塑料绝缘导线，熔断器RT0-600其最大熔体电流为IRD=600A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为ZBM1-800/630。
（1）16、1
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