高压铁塔保护施工方案.docx
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高压铁塔保护施工方案
重庆两路寸滩保税港区空港综合配套区基础设施项目—东联络线及人行步道、纵四线、横四线工程
高
压
电
力
铁
塔
保
护
施
工
方
案
重庆建工住宅建设有限公司
2015年11月8日
一、编制依据
1、《重庆两路寸滩保税港区空港综合配套区基础设施项目施工设计图》；
2、《施工组织设计》
3、《电力设施保护条例实施细则》
4、《建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002）》
5、《电力设施保护条例》
二、工程概况
工程名称：
重庆两路寸滩保税港区空港综合配套区基础设施项目—东联络线及人行步道、纵四线、横四线工程。
工程地点：
重庆两路寸滩保税港区。
参建单位如下：
单位名称
建设单位重庆保税港区开发管理有限公司
勘察单位重庆市市政设计研究院
设计单位重庆市市政设计研究院
施工单位重庆建工住宅建设有限公司
监理单位重庆市永安工程建设监理有限公司
重庆两路寸滩保税港区空港综合配套区基础设施项目位于渝北东方红水库南侧，面积约4平方公里，即规划两路组团Q标准分区，功能定位为环境优良、配套完善的居住及公共服务区，承担着空港新城、空港产业区的居住功能。
作为两江新区核心区的空港新城重要组成部分，在推动城市及区域经济发展中发挥着积极的作用，项目建设将推动空港地区城市可持续健康发展，也保证保税港区的发展。
从周边组团的交通关系看来，城市内环快速、绕城高速、210国道，渝邻高速将是该地块发展主要依托的外部交通，近距离交通主要依托于210国道及规划城市路网。
两路寸滩保税港区：
重庆两江新区三大开发平台之一重庆两路寸滩保税港区空港功能区的围网区、预留围网区及相关功能配套区。
重点发展保税物流、保税加工、保税贸易、配套居住功能。
空港新城：
两江新区的核心区，主要有商业金融、行政办公和社会服务为主，是未来重庆的新中心。
悦来组团：
两江新区的核心区，主要以城市会展、总部基地、商业金融、居住为主的会展城。
蔡家组团：
未来城市的重要拓展区，主要以居住为主，未来重庆重大体育赛事中心所在地。
重庆两路寸滩保税港区空港综合配套区基础设施项目北侧紧邻绕城高速，东至江北国际机场约5公里，保税港区空港功能区约4公里，南距空港新城核心区约4公里，观音桥城市副中心约25公里，西与悦来相距约9公里，与蔡家组团中心区相距约12公里，规划椿华大道经地块以南经由宝山大桥通往蔡家组团，绕城市政道路靠地块以北通过。
本合同段共三条道路组成，分别为东联络线（城市次干路、全长，标准路幅宽），纵四线（城市次干路、全长，标准路幅宽度为26m），横四线（城市次干路、全长，标准路幅宽度为26m）。
三、方案编制原因
东联络线及人行步道沿线存在几处高压电力铁塔（110KV），铁塔分布在东联络线右幅开挖边坡外侧及人行步道左侧、横四线左侧，按我司原施工计划全线道路路基石方开挖方式为爆破施工，但根据《电力设施保护条例实施细则》，此几处铁塔都未达到爆破安全距离（50m），最近一处高压电力铁塔基础离路基边坡开挖线仅有7m，因此制定本方案对其几处高压电力铁塔进行保护施工，拟采用凿岩机对铁塔中心50m范围内路基石方进行凿打，机械凿打石方工程量。
（一）高压电力铁塔影响分布及说明
我部路基施工范围内存在与高压电力铁塔交叉或并行路段，但其电线高度能够满足安全距离，高压电力铁塔在开挖边坡附近，部份铁塔不能够达到边坡爆破施工安全距离50m，具体位置分布如下：
东联络线道路边坡外侧存在四个铁塔，①铁塔对应东联络线道路桩号为K0+，距道路中心线偏距左，距左幅边坡开挖线，坐标X=，Y=。
②铁塔对应道路桩号K0+，距离道路中心线偏距左，距左幅边坡开挖线,坐标X=，Y=。
③铁塔对应道路桩号K0+，距道路中心线偏距右，距边坡开挖线，坐标X=，Y=。
铁塔编号：
高两南北线14。
④铁塔对应道路桩号为K0+，距道路中心线偏距右,距右幅边坡开挖线,坐标X=，Y=，铁塔编号：
高空南北线14。
示意图如下：
人行步道边坡外侧存在两个铁塔，⑤铁塔对应人行步道桩号K0+，距步道中心线偏距左,左幅边坡开挖线,坐标X=，Y=，铁塔编号：
高两南线15北线15。
⑥铁塔对应人行步道桩号K0+，距步道中心线偏距左，距左幅边坡开挖线,坐标X=，Y=，铁塔编号：
高空北线15。
示意图如下：
横四线边坡外侧存在一个铁塔，⑦铁塔对应横四线道路桩号为K0+，距道路中心线偏距左，距左幅边坡开挖线，坐标X=，Y=。
示意图如下：
我司已拟定出以高压电力铁塔为中心，半径50m的爆破安全距离，距离高压电力铁塔50m范围内的路基施工由爆破施工改为卡特325D凿岩机破碎施工。
具体需卡特325D凿岩机破碎施工的桩号为：
1、东联络线K0+840~K0+段，K0+620~K0+720段。
2、人行步道K0+020~K0+220段。
3、横四线K0+320~K0+440段。
路基范围内需拆除的电杆为：
1、东联络线K0+470电杆位于右侧挖方边坡上，距道路中心线米（高程），道路成形后路面高程为，此电杆需拆除，编号港两13。
2、纵四线K0+895电杆位于道路左侧填方区域内，距道路中心线米（高程），道路成形后路面高程为，此电杆需拆除，编号两瓦8。
3、纵四线K1+017电杆（两根）位于左侧挖方边坡上，距道路中心线米（高程），道路成形后路面高程为，此电杆需拆除，编号两水-11。
4、纵四线K1+375电杆（两根）位于右侧挖方边坡上，距道路中心线米（高程），道路成形后路面高程为，此电杆需拆除，瓦房村。
5、纵四线K1+388电杆（两根）位于左侧挖方边坡上，距道路中线米（高程），道路成形后路面高程为，此电杆需拆除。
6、人行步道K0+100中线处存在一根电杆，编号为港两12。
（二）地质情况
1、东联络线道路所在区域属构造剥蚀浅丘及河谷浅切割地貌。
整个场地为西侧低东侧高的斜坡地形，地面坡度15～40°，局部有直立陡坎。
覆盖层较薄，普遍小于1m，局部有基岩出露。
东联络线K0+835～K0+段地质：
该路段地面高程～，设计标高～，为挖方路段，最大挖方高度，位于K0+865左侧。
根据地面调查及钻探揭露，该路段覆盖层多为粉质粘土，覆盖层厚度约～，下伏基岩为砂岩及泥岩互层，强风化厚～。
对该段边坡作赤平投影图分析如下：
图4-5K0+835～K0+877段左侧边坡赤平投影图
图4-6K0+835～K0+877段右侧边坡赤平投影图
对道路左侧边坡，根据图4-5分析，岩层面及裂隙1、裂隙2与边坡呈大角度相交，边坡稳定性主要受自身强度控制。
建议该侧边坡中风化基岩按1:
放坡，强风化层及土层按1:
1放坡，采用格构护坡，做好排水措施。
按岩体结构类型、结构面发育特征、主要结构面与边坡坡向组合关系及岩体完整性，并结合《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013），确定该边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡安全等级为二级。
该段边坡岩体等效内摩擦角建议58°。
岩体破裂角建议°。
对道路右侧边坡，根据图4-6分析，岩层面及裂隙1、裂隙2与边坡呈大角度相交，边坡稳定性主要受自身强度控制。
建议该侧边坡中风化基岩按1:
放坡，强风化层及土层按1:
1放坡，采用格构护坡，做好排水措施。
按岩体结构类型、结构面发育特征、主要结构面与边坡坡向组合关系及岩体完整性，并结合《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013），确定该边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡安全等级为二级。
该段边坡岩体等效内摩擦角建议58°。
岩体破裂角建议°。
根据设计方案，K0+860～K0+段左侧边坡拟建桩板挡墙支挡。
东联络线K0+620～K0+740地质：
该路段地面高程～，设计标高～，为挖方路段，最大挖方高度，位于K0+700右侧。
根据地面调查及钻探揭露，该路段覆盖层多为粉质粘土，覆盖层厚度约～，下伏基岩为砂岩及泥岩互层，强风化厚～。
该路段两侧边坡赤平投影图同4-3及4-1。
对道路左侧边坡，根据图4-3分析，该侧边坡裂隙1与裂隙2同边坡呈大角度相交，对边坡影响较小；岩层面与边坡倾向呈小角度相交，边坡稳定性主要受岩层面控制，易沿层面产生顺层滑动。
对该层边坡作稳定性计算，采用平面滑动法，以18-18’剖面作为代表性剖面，计算过程如下：
剖面号
重度γ（KN/m3）
粘聚力c（KPa）
内摩擦角Φ（º）
结构面倾角θ（º）
单位宽度体积（m3）
单位宽度面积（m2）
抗滑力
下滑力
稳定系数Fs
安全系数
推力（KN/m）
18-18'
20
10
22
根据计算结果，该侧边坡按1:
放坡后的稳定系数为，处于基本状态，但在施工过程中不可避免会出现扰动情况，破坏岩体自身强度，边坡可能失稳。
建议该侧边坡按岩层面22°进行放坡，每8m一个台阶，加强护坡，并做好排水处理。
按岩体结构类型、结构面发育特征、主要结构面与边坡坡向组合关系及岩体完整性，并结合《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013），确定该边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡安全等级为二级。
该段边坡岩体等效内摩擦角建议58°。
岩体破裂角建议22°。
对道路右侧边坡，根据图4-1分析，岩层面与边坡相反，裂隙2与边坡垂直，裂隙1与边坡呈小角度相交，边坡稳定性主要受裂隙1控制，易沿裂隙1产生顺向滑动。
按岩体结构类型、结构面发育特征、主要结构面与边坡坡向组合关系及岩体完整性，并结合《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013），确定该边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡安全等级为二级。
该段边坡岩体等效内摩擦角建议52°。
岩体破裂角建议°。
根据设计方案，该侧边坡按1:
分阶放坡，坡面采用锚杆支护。
2、人行步道全长，里程桩号K0+000～K0+,标准路幅宽10m。
1、K0+000～K0+080挖方段
该路段地面高程～，设计标高～，为挖方路段，最大挖方高度，位于K0+065左侧。
根据地面调查及钻探揭露，该路段覆盖层多为粉质粘土，覆盖层厚度约～，下伏基岩为砂岩及泥岩互层，强风化厚～。
对该段边坡作赤平投影图分析如下：
图4-7K0+000～K0+080段左侧边坡赤平投影图
图4-8K0+000～K0+080段右侧挖方边坡赤平投影图
对道路左侧边坡，根据图4-7分析，岩层面及裂隙1与边坡呈大角度相交，裂隙2与边坡倾向基本一致，边坡稳定性主要受裂隙2控制，易沿裂隙2产生顺向滑动。
由于裂隙2倾角较陡，建议该侧边坡中风化基岩按1:
放坡，强风化层及土层按1:
1放坡，坡面采用格构护坡，做好排水措施。
按岩体结构类型、结构面发育特征、主要结构面与边坡坡向组合关系及岩体完整性，并结合《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013），确定该边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡安全等级为二级。
该段边坡岩体等效内摩擦角建议58°。
岩体破裂角建议°。
对道路右侧边坡，根据图4-6分析，岩层面及裂隙1边坡呈大角度相交，裂隙2与边坡相反，边坡稳定性主要受自身强度控制。
建议该侧边坡中风化基岩按1:
放坡，强风化层及土层按1:
1放坡，采用格构护坡，做好排水措施。
按岩体结构类型、结构面发育特征、主要结构面与边坡坡向组合关系及岩体完整性，并结合《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013），确定该边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡安全等级为二级。
该段边坡岩体等效内摩擦角建议58°。
岩体破裂角建议°。
2、K0+080～K0+300半挖半填段
该路段地面高程～，设计标高～，道路左侧为挖方段，最大挖方高度，右侧为填方段，最大填方高度。
根据地面调查及钻探揭露，该路段覆盖层多为粉质粘土，覆盖层厚度约～，下伏基岩为砂岩及泥岩互层，强风化厚～。
对该路段左侧边坡作赤平投影图分析如下：
图4-9K0+080～K0+230段左侧边坡赤平投影图
图4-10K0+230～K0+300段左侧边坡赤平投影图
对K0+080～K0+230段左侧边坡，根据图4-9分析，岩层面、裂隙1及裂隙2均与边坡呈大角度相交，边坡稳定性主要受自身强度控制。
按岩体结构类型、结构面发育特征、主要结构面与边坡坡向组合关系及岩体完整性，并结合《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013），确定该边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡安全等级为二级。
该段边坡岩体等效内摩擦角建议58°。
岩体破裂角建议°。
对K0+230～K0+300段左侧边坡，根据图4-10分析，岩层面及裂隙2与边坡呈大角度相交，裂隙1与边坡小角度相交，边坡稳定性主要受裂隙1影响，易沿裂隙1产生顺向滑动。
按岩体结构类型、结构面发育特征、主要结构面与边坡坡向组合关系及岩体完整性，并结合《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013），确定该边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡安全等级为二级。
该段边坡岩体等效内摩擦角建议58°。
岩体破裂角建议°。
K0+080～K0+300段左侧边坡开挖后，边坡岩体多为土层及强风化层，建议左侧挖方边坡按1:
放坡，坡面采用格构护坡，做好排水措施。
道路右侧地形较陡，填方放坡稳定性较差，放坡范围较大，该处设计护肩墙支挡。
3、K0+300～K0+填方段
该路段地面高程～，设计标高～，为填方路段，最大填方高度，位于K0+320左侧。
根据地面调查及钻探揭露，该路段覆盖层为粉质粘土，覆盖层厚度约～，下伏基岩为沙溪庙组砂岩及泥岩，强风化层厚～。
2、纵四线位于龙王洞背斜西翼，岩层呈单斜产出，根据资料收集及钻探揭露，区内岩层产状为98°∠18°，层面结合好，属硬性结构面，场内地层中发育裂隙二组，其产状、特征分别为：
①90°∠82°，裂面平直，局部有泥质充填，间距～。
以张开状为主，张开宽度1～3mm，部分呈微闭合状。
该结构面结合差，属硬性结构面。
②135°∠73°，裂面平直较光滑，间距～，以闭合状为主，部分张开宽度约1～2mm。
该结构面结合较差，属硬性结构面。
3、横四线沿线属构造剥蚀、侵蚀浅丘地貌区，地形受地质构造及地层岩性影响较大，地势整体西高东低，与构造方向基本一致。
泥岩出露段以斜坡地形为主，地面坡角一般小于20°；砂岩出露段多有岩质陡坎、陡坡形成，其中K0+300附近砂岩陡崖最高约25m。
四、高压电力铁塔保护施工技术方案
根据国务院1998年第239号令《电力设施保护条例》第三章第十二条的规定在铁塔两侧5米范围内禁止作业，在高压电力铁塔中心线两侧或者铁塔设施场区外各50米范围内禁止爆破。
因此，距铁塔两侧距离小于50m范围不采取任何爆破作业，采用卡特325D凿岩机进行开挖和破碎岩石的施工方法。
平基土石方施工中，大于50m范围以外采用控制爆破，孔深控制在，周边眼单孔装药量控制在m，断面开挖取m。
严格控制装药量，控制安全震动速度小于1cm/s。
（一）爆破地震安全距离计算
1.爆破地震安全距离计算公式
公式
（一）：
，m
式中：
R—爆破地震安全距离，m
Q—炸药量，kg（齐发爆破总炸药；秒差爆破或微差爆破取最大一段药量；
K、a—与爆破点地形、地质等条件有关的系数和衰减指数，可按表1-1选取，或由试验确定；
表1-1爆区不同岩性的K、a值
岩性
K
a
坚硬岩石
50~150
~
中硬岩石
150~250
~
软岩石
250~350
~2
V—爆破地震安全速度，cm/s,即测定地点建筑物基岩质点的允许安全震动速度，根据《爆破安全规程》规定见表1-2
表1-2爆破地震安全速度（V）值
建筑（构）物
V（cm/s）
土窑洞、土坯房、毛石房屋
1
一般砖房、非抗震的大型砖块建筑物
2~3
钢筋混凝土框架房屋
5
水工隧道
10
交通隧道
15
矿
山
巷
道
围岩不稳定有良好支护
10
围岩中等稳定有良好支护
20
围岩稳定无支护
30
2.爆破地震有关参数
下面列表表示爆破地震与自然地震、烈度、质点位移、振动速度、加速度对人、建筑物、结构物和土壤、岩石的破坏关系及其评定标准。
表2-1爆破地震与自然地震的关系
烈度
自然地震
爆破地震
加速度（cm/s2）
速度（cm/s）
位移（mm）
最大速度（cm/s）
5
12~25
~
~
~
6
25~50
~
~
~
7
50~100
~
~
~12
8
100~200
~
~
12~24
9
200~400
~
~
24~48
10
400~800
~
~
>48
注：
爆破地震烈度1、2、3及4级对应的最大速度分别为≤、~、~和~s。
（二）、基础岩层分析
在道路路基施工前，根据地勘单位提供的地质勘察报告及现场实际勘察,道路路基内地质构造:
岩层倾向95～115°，岩层倾角18～25°，层面结合程度一般，属于硬性结构面。
根据现场调查，线路区主要发育有两组陡倾裂隙，其特征分述如下：
①产状282°∠73°，间距～，延伸长～，裂面平直，裂隙呈微张～闭合状，局部充填泥质，结合差，为硬性结构面；②产状40°∠78°，间距～，延伸长2～4m，裂面平直，呈微张～闭合状，局部充填泥质，结合差；为硬性结构面，根据地勘资料及现场实际情况显示，线路内铁塔保护路段石方凿打以砂岩为主。
（三）保护范围内石方开挖方案选择
为保护铁塔尽可能少受施工影响，借鉴类似工程的施工经验，在铁塔两侧50m范围内采用机械凿打石方开挖。
最终确定采用卡特325D凿岩机及挖掘机配合进行凿打开挖施工。
石方开挖采用自上而下分层开挖的方式进行施工。
施工中首先将岩层采用卡特325D凿岩机分层破碎，挖掘机配合清除岩块，按照设计边坡坡度、台阶及路基标高进行破碎，破碎将至设计坡面时，停止破碎，采用挖机进行修坡面，多余开挖弃土采用自缷汽车运至甲方指定弃土场弃置。
（四）、主要施工方法
1.测量放线
利用在施工现场设置测量控制网，采用全站仪进行测量施工控制，根据设计坡比精确放样出路基边坡开挖轮廓，用白石灰画出轮廓线。
边坡控制放样精度保持±１cm，经监理人员确认后进行下一步破碎工作。
2.开挖施工
（1）根据测量精确放样出的路基边坡开挖轮廓线，采用挖机进行清除表土，将所要破碎的石方露出，由于开挖破碎的方式为自上而下分层开挖，因此首先根据实际地形修出第一级施工平台，已方便卡特325D凿岩机及挖机摆放。
（2）现场安排施工人员根据实际地形采用红油漆进行画圈布点，布点间距为30cm，凿岩机根据布置好的红油漆点进行破碎，凿岩机破碎施工时，凿岩机的钎杆压在岩石上，并保持一定压力后开动凿岩机，利用凿岩机的冲击力，将岩石破碎。
（3）卡特325D凿岩机破碎岩体时必须严格按照坡比进行破碎，不允许出现亏坡或坡比过大的情况出现，第一级施工平台上的岩层破碎到位并采用挖机将坡面修正平整后，然后进行下一施工平台岩体的破碎施工。
（4）卡特325D凿岩机破碎时挖机配合，清除破碎岩体，并将已破碎的岩体装车，运输车辆采用自卸车，运至指定地点，直至该段路基坡面成型并且路基标高达到设计要求。
（五）、投入的机械、人员
主要人员与职责
序号
姓名
职务
职责
电话
1
黄萌
项目经理
工程筹备及管理
2
程伟
执行经理
工程筹备及管理
3
易黎明
技术负责人
方案编制及技术交底
4
李解
测量负责人
负责测量放样
5
胡彬
施工员
施工组织及管理
6
李梦男
安全员
安全规划及监督
机械设备配置计划表
序号
设备名称
规格型号
单位
数量
备注
1
卡特325D凿岩机
CAT325D
台
3
2
挖掘机
卡特329
台
2
3
挖掘机
小松320
台
1
4
自卸车
20m3
辆
14
现场生产人员配备
序号
名称
人数
备注
1
技术人员
3
2
安全员
2
3
作业队长
2
4
机械操作手
11
5
技术工
5
6
普工
5
（六）、控制爆破施工方法
重庆两路寸滩保税港区空港综合配套区基础设施项目—东联络线及人行步道、纵四线、横四线工程在铁塔两侧50m～150m范围内石方开挖工程量大，而该工程的工期紧，任务重。
为缩短工期，完成业主施工任务，又要考虑对铁塔尽可能小的影响，固而采用控制潜孔爆破开挖石方的施工方法，但爆破施工中严格控制装药量，必须控制爆破冲击安全震动速度在影响铁塔速度内。
（1）、浅孔爆破施工工艺流程
（2）钻孔
选择炮孔位置：
由有经验的钻工根据《技术交底》的有关内容选择炮孔的位置。
清理孔位：
将炮孔附近的浮石、碎石碴等清理干净，直至方便开钻的硬底。
避免开口不便或卡钻、堵孔等情况的发生。
开孔施钻：
由有经验的钻工执电钻（或手风钻）和短钻杆又称开孔钻杆（长度≤1.0m）在已清理干净的炮位开孔施钻。
炮孔加深：
开门钻杆施钻完毕后，换一根比开门钻杆长0.5m的第一加深钻杆继续施钻，完毕后再换比第一加深钻杆长0.5m的第二加深钻杆继续施钻，以此类推，待长度与设计孔深相同的加深钻杆施钻完毕，此时，炮孔钻孔工作基本结束。
验孔：
用炮棍检查孔内积水情况及炮孔深度；检查孔距、排距和前排孔的抵抗线（底盘抵抗线和最小抵抗线），为最后调整核实装药量提供依据。
制作起爆药包：
准备一发脚线足够长的8号电雷管和一条筒状的2号岩石乳化炸药，用竹锥在药卷中部侧面扎一个直径略大于雷管的小洞，将雷管插进去，同时用雷管脚线将雷管和药卷绑紧固定，防止雷管从药卷中脱落，起爆药包制作完成。
装药：
先将起爆药包放入孔内（炮孔底部），再将炸药一节一节放入孔内，（药量必须控制在对铁塔影响安全爆破范围内）接近装药量时，先用炮棍上的刻度确定装药位置，然后逐节放入炸药，保证填塞长度满足设计要求。
（3）填塞准备
3.1填塞前的准备工作
3.利用炮棍上刻度校核填塞长度是否满足设计要求。
填塞长度偏大时补装炸药达到设计要求，填塞长度不足时，应采取相应方法将多余炸药取出炮孔或降低装药高度。
3.填塞材料准备。
填塞材料一般采用钻屑（或者黏土、粗沙），并将其堆放在炮孔周围。
水平孔填塞时应用报纸等将钻屑、黏土、粗沙等按炮孔直径要求制作成炮泥卷，放在炮孔周围。
（4）填塞
4.1将起爆药包的雷管脚线理顺，置于孔口外，用手拿着或者用脚踩住。
将填塞材料慢慢放入孔内。
4.3用炮棍轻轻压实、堵严。
爆破网路敷设
网路连接前的准备工作
充分了解设计意图。
检查所领取的各种连接材料（包括起爆器材、连接线、胶布等）是否均为符合设计要求的合格产品，工具是否齐全。
清理场地，将炸药的包装袋（纸箱）捡干净，并运送至指定地点丢弃。
这不仅是文明施工的需要，更主要的是防止爆破器材丢入爆堆，给下道工序留下隐患；并能保证网路敷设的方便，防止漏接、错接，有利于网中检查。
在敷设前还应先对整个区域进行规划，使网路敷设形式尽量简单有序、走线清晰，有利于检查，防止网路出现交叉、螺旋形连接。
（5）电爆网路的连接
擦净手上的油污、泥土及药粉。
用剪刀或夹钳剪去旧线头，剥出新线头或都把旧线头清理干净、露出新鲜金属表面。
将要相连的两个线头拿在一起，同电工接线一般将两个线头连接起来，紧固3圈以上。
用防水绝缘胶布包裹接头。
在靠近接头的地方打一个结。
孔与孔之间通过支线进行串联，再与主线进行串联。
但不能和起爆电源进行连接。
（6）电爆网路的检查
网路敷设完成后，电力起爆网路应使用专用测量仪表进行导通检查。
用专用测量仪表测量起爆网路的实际总电阻，检查网路实际总电阻是否稳定。
计算起爆网路的理论总电阻。
将实际总电阻与理论
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