桥梁满堂支架专项技术方案.docx
《桥梁满堂支架专项技术方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《桥梁满堂支架专项技术方案.docx（30页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
桥梁满堂支架专项技术方案
铜梁县庆隆镇镜子滩大桥及引道工程项目经理部
镜子滩大桥满堂支架专项施工方案
湖南对外建设集团有限公司
2015年1月20日
铜梁县镜子滩大桥满堂支架专项施工方案
一、工程概况
铜梁县庆隆镇镜子滩大桥及引道工程位于庆隆场西侧，连接石鱼—庆隆—浦吕三镇的交通要道。
大桥以东600m接S207，是石鱼与庆隆两镇经浦吕互通上渝遂高速的快速通道，大桥以西4km接G319，是庆隆经石鱼镇到铜梁城区的必经之地，路线全长1.205km，长链4.294m，公路等级：
二级公路;设计行车速度：
60km，设计荷载：
公路I级;桥梁桥宽13m，桩基为钻孔桩，桥台采用肋板台，上部为30+50+30预应力现浇变截面箱梁，结构设计年限为100年。
二、资源配备情况
1、项目部主要管理人员配备
序号
岗位
职责
姓名
1
项目经理
全面负责工程项目管理
李球
2
技术负责人
负责工程现场技术管理
陈炼军
3
施工员
负责工程现场施工管理
万新田
4
项目技术内业
负责工程资料及计划
姜智永
5
材料负责人
负责工程材料供应和后勤工程
杨鹏举
6
专职质检员
对工程质量进行监督检查
张振泉
7
专职安全员
对工程安全生产进行监督检查
杨潇
2、施工人员配备
序号
工种
数量
职责
1
电焊工
6
焊接
2
气焊工
4
钢材切割
3
安装工
20
满堂支架安装
4
信号工
2
指挥吊车
5
专职安全员
1
现场安全文明施工
6
电工
1
现场临时用电
3、机械设备配备
名称
型号
数量
汽车吊
25T
2
汽车吊
50T
1
挖掘机
CAT324D
2
铲车
ZL50
1
电焊机
台
4
气焊
套
2
4、测量仪器设备配备
仪器设备名称
规格型号
单位
数量
全站仪
南方NTS332R
台
1
水准仪
SZ1032自动安平
台
1
塔尺
把
2
钢尺
50m、30m
把
2
三、施工方案
2.1箱梁概况
桥梁工程为30+50+30预应力现浇单箱双室变截面箱梁，梁高度为1.8m—3.3mm，桥梁宽为13m，采用边跨满堂支架搭设，中跨下部采用钢管桩贝雷梁，上部满堂支架搭设。
2.2预应力砼现浇箱梁的施工方法
1、地基处理
首先对支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，并将桥下范围内泥浆池及基坑采取抽水排干后，用弃渣或砂石将泥浆池及基坑回填密实，以防止局部松软下陷。
将原地面进行整平（斜坡地段做成台阶），然后采用重型压路机碾压密实（压实度≥90%），达到要求后，再填筑50cm的弃渣或土石混碴，分层填筑，分层碾压，使压实度达到94%以上。
支架地基原地面整平及压实后，采用标准贯入试验，如粘质土N＞7，则σ＞190KPa；如砂类土（中、粗砂）N＞15，则σ＞250KPa，承载力可满足要求。
地基基础换填土石混渣或隧道洞渣处理，并用压路机压实后检测压实度达到94%，则同样满足承载力。
如巨粒土以及含有砖头、砼块、块石等的粘质土，不适应做标准贯入试验或对检测结果尚有疑问时，建议采用平板荷载试验，确定地基承载力。
地基基础填筑（换填）并检测完成后，其上搭设满堂支架。
桥下支架地基基础表面设2%的人字型横坡以利于排水，并在支架基础两侧设置排水沟，排水沟采用砂浆摸面，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。
2、支架搭设及技术要求
（1）、现浇箱梁满堂支架采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设5×7cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.1m（净间距0.05m）、在跨中其他部位间距不大于0.12m（净间距0.06m）。
模板宜用厚1.2cm的优质竹胶合板，横板边角用2cm厚木板加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每2.7m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设4～5道，支架外表面必须满布剪刀撑。
每根立杆底部应设置底座或垫板，同时支架立杆必须设置纵、横向扫地杆。
剪刀撑、斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：
采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm、90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：
墩旁两侧各3.0m范围内的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式，墩旁外侧3.0m～8m范围内的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90cm×90cm×120cm的布置形式，但纵横隔板梁下1.5m范围内的支架横桥向间距应加密至60cm（即采用60cm×90cm×120cm支架布置形式）。
（2）支架搭设技术要求
现浇箱梁支架采用碗口式构件搭设满堂支架。
搭设时，先在方木基础上下托（立杆底部可调底座），底座下用中粗砂找平。
支架顶部设置顶托，顶托上安设顺桥向方木，顺桥向方木上布置横桥向方木，横桥向方木上铺设箱梁底模板（竹胶板）。
支架纵横向设置剪刀撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。
剪刀撑、横向斜撑与立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇筑和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。
支架搭设后，按箱梁重量120%进行支架预压，支架压载采用砂袋与水箱并用的方法进行预压。
预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。
A、碗扣式钢管支架主要构、配件的材料、制作要求
碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-92）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）的规定。
碗扣架用钢管规格为Φ48×3.5mm，钢管壁厚不得小于3.5-0.025mm。
上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。
下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。
采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。
立杆连接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，内径不大于50mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。
立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。
立杆与立杆连接的连接孔处应能插入Φ12mm连接销。
在碗扣节点上同时安装1—4个横杆，上碗扣均应能锁紧。
B、构配件外观质量要求：
①钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；
②铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。
③冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；
④各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；
⑤构配件防锈漆涂层均匀、牢固。
立杆上应设有接长用套管及连接销孔。
可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。
附：
碗扣节点连接构成图如图2.2.2－1所示。
（3）碗扣式钢管满堂支架的构造应符合下列要求
严格按照设计尺寸搭设支架，并根据支撑高度选择组配立杆、可调托撑及可调底座。
立杆间距和横杆步距不得大于设计要求，并设置纵、横扫地杆。
支架拐角为直角时，宜采用横杆直接组架；拐角为非直角时，可采用钢管扣件组架。
支架首层立杆应采用不同的长度交错布置，并安设好接长用套管及连接销孔，底部横杆（扫地杆）严禁拆除，立杆配置可调底座（如图5.1-2）。
图2.2.2－2立杆可调底座示意图
支架剪刀撑、斜撑等的斜杆，采用钢管扣件，斜杆安装时要符合下列规定：
在支架四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆；斜杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离宜≤150mm；当出现不能与立杆扣接的情况时亦可采取与横杆扣接，扣接点应牢固；斜杆水平倾角宜在45o～60o之间；每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
对进入现场的碗扣式钢管构配件，使用前应对其质量进行复检。
确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差满足《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》的要求。
支架架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。
必要时采取设置缆风绳等加固措施。
（4）为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。
支架搭设要求
按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序逐层进行,每次上升高度不大于3m。
底座和垫板应准确地放置在定位线上；垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于50mm的木垫板；底座的轴心线应与地面垂直。
底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400。
模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高，但支架顶托和底座的丝杆外露长度不得大于20cm。
支架的搭设应分阶段进行，第一阶段的撂底高度一般为6m，搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。
支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的直角度，不致使支撑架偏扭。
保证支架全高的垂直度应小于L/500；最大允许偏差应小于100mm。
支架及脚手架内外侧加挑梁时，挑梁范围内只允许承受人行荷载，严禁堆放物料。
采用钢管扣件作加固件、斜撑时应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2002的有关规定。
支架拼装每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整。
支撑架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。
浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
3、支架受力检算
箱梁断面较大，为1×30m变截面预应力混凝土箱梁（单箱双室），箱梁高度1.8—3.3m，箱梁顶宽9m。
对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
2.2.3.1荷载计算
2.2.3.1.1荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
（取26.44KN/m2）
⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：
表2.2.3.1-1满堂钢管支架自重
立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距
支架自重q7的计算值（kPa）
60cm×60cm×120cm
2.94
60cm×90cm×120cm
2.21
90cm×90cm×120cm
1.84
2.2.3.1.2荷载组合
表2.2.3.1-2模板、支架设计计算荷载组合
模板结构名称
荷载组合
强度计算
刚度检算
底模及支架系统计算
⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺
⑴＋⑵＋⑺
侧模计算
⑸＋⑹
⑸
4、结构检算
（1）碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管规格为φ48×3.5mm）。
A、Ⅰ－Ⅰ截面处
跨中15m,25m范围内，碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm的布置结构，如下图5.1－6。
图2.2.3.2.1-1脚手架90×90×120cm布置图
①、立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载）。
立杆实际承受的荷载为：
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）
NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；
NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力
ΣNQK—施工荷载标准值；
于是，有：
NG1K=0.9×0.9×q1=0.9×0.9×26.44=21.416KN
NG2K=0.9×0.9×q2=0.9×0.9×1.0=0.81KN
ΣNQK=0.9×0.9×（q3+q4+q7）=0.81×（1.0+2.0+1.84）=3.92KN
则：
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（21.416+0.81）+0.85×1.4×3.92=25.48KN＜［N］＝30KN，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：
N/ΦA+MW/W≤f
N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—支架立杆的截面积A＝489mm2（取φ48mm×3.5mm钢管的截面积）。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；
MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10
WK=0.7uz×us×w0
uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38
us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：
us=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2
故：
WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/m2
La—立杆纵距0.9m；
h—立杆步距1.2×La×h2/10=0.143
W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：
W=5.08×103mm3
则，N/ΦA+MW/W＝25.48×103/（0.744×489）+0.143×106/（5.08×103）
＝98.19KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架是安全稳定的。
B、Ⅱ－Ⅱ截面处
桥墩旁3m～10m,3～15m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×90×120cm的布置结构，如下图。
图2.2.3.2.1-2脚手架60×90×120cm布置图
①、立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载）。
立杆实际承受的荷载为：
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）
NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；
NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力
ΣNQK—施工荷载标准值；
于是，有：
NG1K=0.6×0.9×q1=0.6×0.9×26.44=14.278KN
NG2K=0.6×0.9×q2=0.6×0.9×1.0=0.54KN
ΣNQK=0.6×0.9×（q3+q4+q7）=0.54×（1.0+2.0+2.21）=2.813KN
则：
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（14.278+0.54）+0.85×1.4×2.813=21.129KN＜［N］＝30KN，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：
N/ΦA+MW/W≤f
N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—支架立杆的截面积A＝489mm2（取φ48mm×3.5mm钢管的截面积）
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；
MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10
WK=0.7uz×us×w0
uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38
us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：
us=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2
故：
WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/m2
La—立杆纵距0.9m；
h—立杆步距1.2×La×h2/10=0.143
W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：
W=5.08×103mm3
则，N/ΦA+MW/W＝21.129×103/（0.744×489）+0.143×106/（5.08×103）
＝86.226KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架是安全稳定的。
C、Ⅲ－Ⅲ截面处
在桥墩旁两侧各3m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×60×120cm的布置结构，如下图：
图2.2.3.2.1-3脚手架60×60×120cm布置图
①、立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载）。
立杆实际承受的荷载为：
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）
NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；
NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力
ΣNQK—施工荷载标准值；
于是，有：
NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×26.44×2=19.037KN
NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN
ΣNQK=0.6×0.6×（q3+q4+q7）=0.36×（1.0+2.0+2.94）=2.138KN
故：
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（19.037+0.36）+0.85×1.4×2.138=25.821KN＜［N］＝30KN，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：
N/ΦA+MW/W≤f
N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—支架立杆的截面积A＝489mm2（取φ48mm×3.5mm钢管的截面积）
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；
MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10
WK=0.7uz×us×w0
uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38
us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：
us=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2
故：
WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN
La—立杆纵距0.6m；
h—立杆步距1.2m，
故：
MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.095KN
W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：
W=5.08×103mm3
则，N/ΦA+MW/W＝25.821×103/（0.744×489）+0.095×106/（5.08×103）
＝99.122KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架是安全稳定的。
5、满堂支架整体抗倾覆验算
依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。
K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/ΣMw
110m长度验算支架抗倾覆能力：
桥梁宽度13m，长30m采用90×90×120cm跨中支架来验算全桥：
支架横向122排；
支架纵向18排；
高度6m；
顶托TC60共需要122×9=1098个；
立杆需要122×18×6=14040m;
纵向横杆需要122×6/1.2×18=10980m；
横向横杆需要18×6/1.2×110=9900m；
故：
钢管总重（14040+10980+9900）×3.84=134.09t;
顶托TC60总重为：
1098×8.31=9.124t；
故q=134.09×9.8+9.124×9.8=1403.5KN；
稳定力矩=y×Ni=6.75×1403.5=9473.63KN.m
依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/m2
共受力为：
q=0.927×6×110=611.82KN；
倾覆力矩=q×3=611.82×3=1835.46KN.m
K0=稳定力矩/倾覆力矩=9473.63/1835.46=5.161>1.3
计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。
6、箱梁底模板计算
升级会员 