整理盖梁计算书1.docx

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整理盖梁计算书1

盖梁计算书

单柱墩中墩盖梁

一．工程概述

二.设计规范与技术指标

1.《公路工程技术标准》JTGB01-2003

2.《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004

3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000

4.桥梁设计荷载：

公路－Ⅱ级、公路-Ⅰ级同时考虑

三.材料指标

原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。

四.参数选择及计算方法

1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。

2.混凝土收缩徐变

混凝土徐变采用公桥规理论

3.温度变化

不考虑温度的影响。

4.恒载

边梁反力：

1234KN中梁反力：

1130KN

5.偏载汽车反力

采用基本资料中支反力影响系数Vmax=1.2L

V=1.2×30×10.5+280=658KN

冲击系数计算取μ＝0.23。

V反＝（1+0.23）×658＝809.34KN

四片梁偏载反力影响系数为：

0.618、0.602、0.577、0.545

四片梁偏载支反力为：

500KN、487KN、467KN、441KN

6.按图纸中配筋进行结构验算。

五.计算结果

（一）公路—Ⅰ级

1.持久状况承载能力极限状态

最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：

KN·m）

2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合应力

正截面顶缘最大、最小应力（单位：

MPa）

正截面底缘最大、最小应力（单位：

MPa）

截面主压（绿）主拉（蓝）缘应力（单位：

MPa）

（二）公路—Ⅱ级

1.持久状况承载能力极限状态

最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：

KN·m）

2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合应力

正截面顶缘最大、最小应力（单位：

MPa）

正截面底缘最大、最小应力（单位：

MPa）

截面主压（绿）主拉（蓝）缘应力（单位：

MPa）

六.结果分析

承载能力方面，在公路-Ⅰ级汽车荷载下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力11.8％，其余截面均满足规范要求；在公路-Ⅱ级汽车荷载作用下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力3.4％，其余截面承载能力均满足规范要求。

按规范4.24条，考虑折减弯矩为，M´=1/8×6623/（2+2）×（2+2）2=3311KN·m,最多能折减未折减的10％，折减后，公路-Ⅰ级汽车荷载下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力0.7％，公路-Ⅱ级汽车荷载下，所有截面最小抗弯能力均满足规范要求，故承载能力可认为能满足规范要求，不需要对盖梁进行加强。

抗裂验算方面正截面拉应力，中间5个截面超过规范要求值0.96MPa的拉应力，不满足规范要求，中间3个截面位于墩顶，向外侧两截面和墩边缘平齐，拉应力为1.4MPa，故可能在此处出现裂缝。

单柱墩分隔墩盖梁

一．工程概述

二.设计规范与技术指标

1.《公路工程技术标准》JTGB01-2003

2.《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004

3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000

4.桥梁设计荷载：

公路－Ⅱ级、公路-Ⅰ级同时考虑

三.材料指标

原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。

四.参数选择及计算方法

1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。

2.混凝土收缩徐变

混凝土徐变采用公桥规理论

3.温度变化

不考虑温度的影响。

4.恒载（单侧）

边梁反力：

547KN中梁反力：

511KN

5.偏载汽车反力（单侧）

采用基本资料中支反力影响系数Vmax=0.45L

V=0.45×30×10.5+280/2=281.75KN

冲击系数计算取μ＝0.23。

V反＝（1+0.23）×281.75＝346.55KN

四片梁偏载反力影响系数为：

0.618、0.602、0.577、0.545

四片梁偏载支反力为：

214KN、209KN、200KN、189KN

6.按图纸中配筋进行结构验算。

五.计算结果

（一）公路—Ⅰ级

1.持久状况承载能力极限状态

最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：

KN·m）

2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合应力

正截面顶缘最大、最小应力（单位：

MPa）

正截面底缘最大、最小应力（单位：

MPa）

截面主压（绿）主拉（蓝）缘应力（单位：

MPa）

（二）公路—Ⅱ级

1.持久状况承载能力极限状态

最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：

KN·m）

2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合应力

正截面顶缘最大、最小应力（单位：

MPa）

正截面底缘最大、最小应力（单位：

MPa）

截面主压（绿）主拉（蓝）缘应力（单位：

MPa）

六.结果分析

从计算结果中可以看出：

承载能力方面，在公路-Ⅰ级汽车荷载下，仅跨中一个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力7.7％，其余均满足规范要求；在公路-Ⅱ级汽车荷载作用下，所有截面承载能力均满足规范要求。

抗裂验算方面正截面拉应力，中间3个截面超过规范要求值0.96MPa的拉应力，不满足规范要求，中间3个截面位于墩顶,出现裂缝的可能不大。

30m跨径下板式墩中墩盖梁

一．工程概述

二.设计规范与技术指标

1.《公路工程技术标准》JTGB01-2003

2.《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004

3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000

4.桥梁设计荷载：

公路－Ⅱ级、公路-Ⅰ级同时考虑

三.材料指标

原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。

四.参数选择及计算方法

1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。

2.混凝土收缩徐变

混凝土徐变采用公桥规理论

3.温度变化

不考虑温度的影响。

4.恒载

边梁反力：

1234KN中梁反力：

1130KN

5.偏载汽车反力

采用基本资料中支反力影响系数Vmax=1.2L

V=1.2×30×10.5+280=658KN

冲击系数计算取μ＝0.23。

V反＝（1+0.23）×658＝809.34KN

四片梁偏载反力影响系数为：

0.618、0.602、0.577、0.545

四片梁偏载支反力为：

500KN、487KN、467KN、441KN

6.按图纸中配筋进行结构验算。

五.计算结果

（一）公路—Ⅰ级

1.持久状况承载能力极限状态

最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：

KN·m）

（二）公路—Ⅱ级

1.持久状况承载能力极限状态

最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：

KN·m）

六.结果分析

从计算结果中可以看出：

承载能力方面，在公路-Ⅰ级和公路-Ⅱ级汽车荷载下，有绝大部分截面承载能力均不满足规范要求，需要进行加强。

30m跨径下板式墩分隔墩盖梁

一．工程概述

二.设计规范与技术指标

1.《公路工程技术标准》JTGB01-2003

2.《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004

3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000

4.桥梁设计荷载：

公路－Ⅱ级、公路-Ⅰ级同时考虑

三.材料指标

原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。

四.参数选择及计算方法

1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。

2.混凝土收缩徐变

混凝土徐变采用公桥规理论

3.温度变化

不考虑温度的影响。

4.恒载（单侧）

边梁反力：

547KN中梁反力：

511KN

5.偏载汽车反力（单侧）

采用基本资料中支反力影响系数Vmax=0.45L

V=0.45×30×10.5+280/2=281.75KN

冲击系数计算取μ＝0.23。

V反＝（1+0.23）×281.75＝346.55KN

四片梁偏载反力影响系数为：

0.618、0.602、0.577、0.545

四片梁偏载支反力为：

214KN、209KN、200KN、189KN

6.按图纸中配筋进行结构验算。

五.计算结果

（一）公路—Ⅰ级

1.持久状况承载能力极限状态

最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：

KN·m）

（二）公路—Ⅱ级

1.持久状况承载能力极限状态

最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：

KN·m）

六.结果分析

从计算结果中可以看出：

承载能力方面，在公路-Ⅰ级和公路-Ⅱ级汽车荷载下，有绝大部分截面承载能力均不满足规范要求，需要进行加强。

20m跨径下板式墩中墩盖梁

一．工程概述

二.设计规范与技术指标

1.《公路工程技术标准》JTGB01-2003

2.《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004

3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000

4.桥梁设计荷载：

公路－Ⅱ级、公路-Ⅰ级同时考虑

三.材料指标

原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。

四.参数选择及计算方法

1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。

2.混凝土收缩徐变

混凝土徐变采用公桥规理论

3.温度变化

不考虑温度的影响。

4.恒载（桥梁博士计算反力）

边梁反力：

618KN中梁反力：

506KN

5.汽车反力

采用基本资料中支反力影响系数Vmax=1.2178L

V=1.2178×20×10.5+240=495.7KN

冲击系数计算取μ＝0.31。

V反＝（1+0.31）×495.7＝649.4KN

偏载时，六板横向分布系数分别为：

0.4130.4120.4060.3910.3690.349

故六板荷载反力为（单位：

KN）：

268.4267.8263.6253.8239.6226.4

6.按图纸中配筋进行结构验算。

五.计算结果

（一）公路—Ⅰ级

1.持久状况承载能力极限状态

最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：

KN·m）

2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合裂缝宽度

上缘裂缝宽度（单位：

mm）

（二）公路—Ⅱ级

1.持久状况承载能力极限状态

最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：

KN·m）

2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合裂缝宽度

上缘裂缝宽度（单位：

mm）

六.结果分析

承载能力方面，在公路-Ⅰ级汽车荷载下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力17.1％，其余截面均满足规范要求；在公路-Ⅱ级汽车荷载作用下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力4.3％，其余截面承载能力均满足规范要求。

按规范4.24条，考虑折减弯矩为，M´=1/8×4780/（4.5+1.8）×（4.5+01.8）2=3764KN·m,最多能折减未折减的10％，折减后，公路-Ⅰ级汽车荷载下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力5.4％，公路-Ⅱ级汽车荷载下，所有截面最小抗弯能力均满足规范要求，故承载能力可认为能满足规范要求，不需要对盖梁进行加强。

中间三个截面裂缝宽度超过规范要求的0.2mm，应采取措施进行裂缝闭合。

20m跨径下板式墩分隔墩盖梁

一．工程概述

二.设计规范与技术指标

1.《公路工程技术标准》JTGB01-2003

2.《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004

3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000

4.桥梁设计荷载：

公路－Ⅱ级、公路-Ⅰ级同时考虑

三.材料指标

原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。

四.参数选择及计算方法

1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。

2.混凝土收缩徐变

混凝土徐变采用公桥规理论

3.温度变化

不考虑温度的影响。

4.恒载

20m梁：

边梁反力：

247KN中梁反力：

202KN

30m梁：

边梁反力：

547KN中梁反力：

511KN

5.偏载汽车反力

四片30m梁偏载支反力为：

214KN、209KN、200KN、189KN

采用基本资料中支反力影响系数Vmax=0.4674L

V=0.4674×20×10.5+280/2=238.2KN

冲击系数计算取μ＝0.31。

V反＝（1+0.31）×238.2＝312.0KN

偏载时，六板横向分布系数分别为：

0.4130.4120.4060.3910.3690.349

故20m六板荷载反力为（单位：

KN）：

129129127122115109

6.按图纸中配筋进行结构验算。

五.计算结果

（一）公路—Ⅰ级

1.持久状况承载能力极限状态

最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：

KN·m）

3）规划实施的经济效益、社会效益与环境效益之间以及当前利益与长远利益之间的关系。

2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合裂缝宽度

（三）安全评价的内容和分类上缘裂缝宽度（单位：

mm）

2.环境敏感区的界定

B.可能造成重大环境影响的建设项目，应当编制环境影响报告书

（二）公路—Ⅱ级

D.可能造成轻度环境影响、不需要进行环境影响评价的建设项目，应当填报环境影响登记表1.持久状况承载能力极限状态

2.环境影响评价工程师职业资格制度最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：

KN·m）

（一）环境影响评价的概念

2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合裂缝宽度

（二）安全评价的基本原则上缘裂缝宽度（单位：

mm）

第一节　环境影响评价

1）地方环境标准是对国家环境标准的补充和完善。

在执行上，地方环境标准优先于国家环境标准。

六.结果分析