第7章中压电气设备选择.pptx
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第七章中压电气设备选择,设计一个供配电系统时，在网络结构及设备配置已经确定的条件下，选择设备的恰当型式与参数，谓之设备选择。
所选设备应具备完成其任务所需功能，应能承受正常的负荷与故障能量冲击。
本章所涉及的电器，主要有开关电器、保护电器、测量电器等，还包括由它们组合起来的组合电器，但不包括变压器和线缆。
电器与线缆、变压器选择的不同在于设备加入后对系统本身的影响。
电器加入系统后主要改变系统功能，但基本不改变系统性能，而变压器和线缆加入系统后，会明显改变系统性能。
第1节短路电流效应,7.1.1短路电流热效应短路电流在故障元件上产生的温升，叫做短路电流的热效应。
温度是元件产生热损坏的最主要因素。
1、导体温升过程及短路热稳定热力学判断讨论：
导体未通电通电正常工作短路发生短路电流被切断，这几种情况下导体的发热与温升情况。
温度=温升初始温度。
辩异：
发热与温升。
发热是温升的动力，但温升还受散热的影响。
1）未通电时。
2）正常工作时。
3）短路发生后，导体温度急剧上升，至短路被切除时，导体温度达到最高值k，即：
式中：
k为短路最高温度，kmax为导体瞬时允许最高短路温度（简称短路允许温度）。
辩异：
Nmax与kmax。
都是“最高允许温度”，前者是“长期工作”，后者是“瞬时短路”，有何区别？
Nmax取决于设计寿命。
对绝缘导体，取决于绝缘的长期温度承受能力；对裸导体，取决于接头氧化和（或）机械参数（如弧垂等）。
kmax取决于是否发生瞬时不可逆损坏。
对绝缘导体，取决于绝缘的极限温度承受能力；对裸导体，取决于接头极限温度承受能力和（或）是否因高温产生机械破坏。
常见导体的Nmax和kmax见表。
导体式电缆的长期允许最高温度和短路最高允许温度,工作正常短路热稳定,请你判断,请你判断,请你判断,t0：
短路开始时刻tk：
短路电流持续时间,2、导体短路最高温度k计算这是导体受到的短路能量的极限热冲击，是一个热力学参数，按热力学方法计算。
计算的一些假定和依据如下：
#绝热过程假设，短路电流发热全部用于导体温升，这是一个偏于保守的假设。
#导体电阻、比热均是温度的函数。
以0电阻率0和比热C0为起点计算，计算公式为：
#导体为长度l的棒形，底面积s，密度m，质量m为,1）计算从热平衡方程开始。
上式左边是电流发热量，右边是导体温升吸收的热量。
将各参量表达式代入，有：
对上式两边积分，有：
注意：
未知量是k。
上式右边是电气参量和导体几何参数，左面是材料参数，为变上限积分。
令积分的原函数为A（），有：
则：
也即：
N是已知的（若不知，可取为Nmax），理论上，短路电流积分是可求出的，因此可求出A（k），继而求出k。
但问题在于短路电流积分实际上很难求出。
2）求短路电流热脉冲不管怎样，热平衡方程已经将求温度k的问题转化成了求短路电流积分的问题，即将热力学参数计算转化成了电气参量计算。
定义这个积分为热脉冲Q，即：
短路热脉冲的物理意义为：
短路电流在短路持续时间内在1恒定电阻上产生的热量。
求短路热脉冲的工程方法有假想时间法、假想电流法、数值积分法等，根据工程现状，下面介绍假想时间法。
（1）假想时间。
假设短路全电流有效值Ik（t）一直等于稳态短路电流，要产生与实际短路热脉冲相等的热脉冲所需要的时间，叫做假想时间，记作tim。
即,SFDEO=I2tim=Q,2,2,SFDEO=I2tim=Q,
（2）远端短路假想时间计算远端短路电流由恒定的周期分量和衰减的非周期分量组成（近端短路还要加上一个衰减的周期分量），根据谐波理论，短路电流有效值为各次谐波的方均根，即,分别称timnp、timp为短路电流非周期分量和周期分量的假想时间,则,a）timp计算。
由于远端短路I=Ip（t），故,b）timnp计算。
当tk1s时，导体发热主要由周期分量决定，可不计入非周期分量的影响，此时timnp=0当tk1s时，因，有,于是有,因Ta一般为0.05s，当tk0.1s时，指数项已过4倍时间常数，而tk通常总是大于0.1s的，因此：
c）综上所述，对远端短路,3）用假想时间计算导体短路最高温度k根据公式：
用假想时间计算上式积分，有,据此可计算出k。
4）短路电流持续时间tk计算tk=top+tQF式中tk短路电流持续时间；top保护动作时间；tQF断路器开断时间，含固有分闸时间和燃弧持续时间。
保护动作时间为保护装置起动机构、执行机构和延时机构动作时间总和。
前两者一般取0.020.05s。
7.1.2短路电流电动力效应相邻载流导体在对方产生的磁场中受到的机械作用力，叫做电动力。
敷设在同一平面上的三相平行导体，中间相受力最大，其短路最大电动力为,式中：
Ksh为导体形状系数，通过（D-b）/（h+b）查得；l为平行导体长度，D为导体中心距；b为导体厚度，h为导体高度。
D,b,h,第2节电气设备选择的一般性问题,7.2.1电气设备选择的基本原则
（1）正常工作条件下，应符合使用要求并保证工作寿命。
符合使用要求：
设备功能与工作任务相适应，设备参数与系统参数相匹配，以及与其他相关设备在参数、功能及工艺过程等方面相协调。
保证工作寿命：
安装处实际工况符合设计工况。
（2）故障条件下，应尽可能保证设备不致损坏，并尽量不扩大故障影响范围。
7.2.2电气设备选择一般方法1、按正常工作条件选择设备参数1）额定电压选择。
式中，Umax为设备最高电压（见第1章“标准电压”）；Uopmax为设备安装处最高运行电压，考虑电压调整等因素，一般高于系统标称电压UN10左右。
2）额定电流选择。
式中：
ICmax不仅要考虑正常运行，还要考虑故障切换等运行情况，取各种运行方式下的最大者；Ir要考虑环境温度的影响。
2、按短路动、热稳定校验设备参数。
动、热稳定校验是对设备短路承受力的考核。
动稳定意味着能承受短路电动力冲击，否则就是动不稳定的；热稳定意味着短路最高温度未超过短路最高允许温度，否则就是热不稳定的。
短路电流电动力效应和热效应计算原理已如前述，但工程上，对电气设备和导体，动、热稳定性的校验方法有所不同，下面分别介绍。
1）电气设备的动、热稳定性校验
（1）电气设备的动稳定性校验。
由7.1.2可知，当设备结构确定的情况下，设备所受短路电流电动力唯一取决于短路电流大小，它们之间呈单调的正相关性。
据此，工程体系规定：
设备制造厂家必须给出与设备能承受的最大电动力所对应的电流值ims（movablestable），动稳定以设备安装处实际最大短路电流瞬时值ish校验，要求：
实际承受冲击最大承受力，即ishims这一规定规避了力学计算，方便了设计计算，体现了工程体系配合所产生的效率。
（2）电气设备的热稳定性校验由于短路温升与短路热脉冲呈单调的正相关性，工程体系规定：
设备厂家应给出与设备能承受的最大短路温升相对应的短路热脉冲，热稳定以设备安装处实际承受的短路热脉冲校验。
厂家给出热脉冲的型式：
tth秒的热稳定电流为Ith，初始温度默认为设备长期允许最高工作温度。
于是，设备的热稳定校验公式为：
2）导体的动、热稳定校验
（1）导体的动稳定性校验。
式中：
c短路时母线可能承受的最大应力；max母线最大允许应力，硬铝69Mpa，硬铜为137Mpa。
两跨以上c的计算：
式中，为共振系数，取1.01.4；W为母线截面系数，平放时为0.167bh2，立放时为0.167hb2，b、h分别为母线厚度和宽度。
其他参数同前。
（2）导体的热稳定性校验。
前面推导有,式中kmax为导体短路最高允许温度，N为短路前导体工作温度，按最不利情况考虑为Nmax。
于是，不等式右侧均为常量。
不等式左侧短路热脉冲的上限值也为常量。
不等式能否成立，取决于导体截面积是否足够大。
因此，导体热稳定校验的工程方法为校验导体截面积，即：
称C为热稳定系数，取决于导体和绝缘，可查表。
3、按环境条件校验参数1）环境温度。
主要对额定电流产生影响。
环境温度高于设备标称环境温度，额定电流降低，工程上应进行相应的修正。
2）海拔高度影响。
影响额定电流与耐压两个参数。
海拔高，空气稀薄，散热能力降低，但环境温度也低，相互抵消，在海拔4000m以下时，可不修正载流量。
高海拔会降低电器设备的外绝缘性能。
在海拔14km范围，按1%/100m降低外绝缘耐压。
3）其他环境条件。
略。
思考性小结。
1、电器选择基本原则与一般方法有对应关系。
你能否明确表述这些对应关系？
2、短路动、热稳定性校验为什么分“电器”和“导体”而采用不同的方法？
（技术原理与工程方法之间的异同，对“工程体系”的体会）3、既然电器的动稳定性校验直接用短路电流最大瞬时值ish，那么短路热稳定性校验为什么不直接用短路电流最大有效值Ish，而要用热脉冲？
（多因素关联性的分析理解）,第3节配电断路器选择,7.3.1电弧简介1、电弧的产生与维持,2、电弧的熄灭游离去游离电弧产生游离=去游离电弧维持游离去游离电弧熄灭去游离：
弧柱中带电粒子不断减少的过程，主要有复合和扩散两种途径。
介质的燃弧与熄弧电压。
前者总是大于后者。
熄弧后介质的绝缘强度有一个恢复过程，其恢复速度应大于外加电压的上升速度，否则电弧会重燃。
近极效应：
弧电流过零后的0.11s内，近阴极介质绝缘强度急剧上升到150250V。
3、电器的灭弧方法,吹弧方式（1-电弧；2-触头）a）横吹b）纵吹,电动力吹弧,磁力吹弧1-磁吹线圈；2-灭弧触头；3-电弧,1）吹弧灭弧拉长、冷却电弧，增强去游离。
2）短弧及多断口灭弧主要利用近极效应，每段短弧都有150250V恢复强度。
绝缘灭弧栅对电弧的作用（1-绝缘灭弧片；2-电弧；3-触头）,金属灭弧栅对电弧的作用（1-钢栅片；2-电弧；3-触头）,3）狭缝灭弧拉长、冷却电弧；电弧分解栅片产生气体吹弧。
7.3.2断路器简介1、功能：
开关电器。
能开合负荷电流，开断短路电流。
2、分类1）按开关的对象分：
发电机用、输电用、配电用、控制用等。
本节讨论335kV的配电断路器。
2）按灭弧介质分：
油、真空、气体、磁吹断路器等。
3、结构：
触头、灭弧室、机械机构、外壳、支柱等。
机械机构中断路弹簧在断路器闭合时为储能状态，可在脱扣器失扣时分断触头。
1-铝帽2-油气分离器3-上接线端子4-油标5-插座式静触头6-灭弧室7-动触头（导电杆）8-中间滚动触头9-下接线端子10-转轴11-拐臂（曲柄）12-基座13-下支柱瓷瓶14-上支柱瓷瓶15-断路弹簧16-绝缘筒17-逆止阀18-绝缘油,4、断路器操动机构控制断路器主触头状态、且在断路器本体以外的完整独立的动力与机械机构，称为断路器的操动机构。
操动机构功能：
合闸、维持合闸状态、分闸。
操动机构分闸一般是对维持断路器闭合状态的锁扣机构解扣，触头分开是靠断路器本身的分闸弹簧实现的，分闸弹簧还维持断路器分闸状态。
按操动动力的分类：
手力、弹簧、电磁、压缩空气、液压等各类操动机构。
多数操动机构是独立的产品，与某些断路器配套，也有少数与断路器结为一体。
某型断路器及其操动机构,7.3.3断路器参数及选择1、常规参数选择额定电压、电流，短路动、热稳定参数等。
2、短路开、合电流及选择1）短路开断电流。
开断短路电流，是断路器的特别任务。
其开断电流的大小主要取决于灭弧能力。
额定开断电流Icr与最大开断电流Icmax：
前者指开断后能继续工作，后者指虽能开断，但开断后断路器已受实质性损坏。
一般以前者校验，要求：
IcrIkmax,2）短路关合电流。
预伏故障概念。
短路关合电流指断路器能关合的最大短路电流瞬时值isp。
要求：
ispish超过关合能力的后果：
有预伏故障时，触头关合前瞬间起弧，电弧电动排斥力使触头合不到底，电弧持续存在，产生烧毁触头或爆炸等严重后果。
因此，短路关合电流是一个与受力相关的参数。
通常短路关合电流与断路器动稳定电流相等。
3）短路开/合电流与断路器操作顺序的关系运行中，断路器可能出现短时多次开合的情况，如重合闸等，这种情况下断路器的开断能力比单次开断时要降低。
因此，产品标准规定了一些标准的试验操作顺序，开断能力与操作顺序相对应。
OtCO，OtCOtCOO分闸；C合闸；CO合闸后无延时分闸；t、t分、合闸间间隔时间。
如Oo.3sCO180sCO3、开合特定空载、负载电流主要是开、合时会碰到过电压和（或）涌流问题。
这些情况下开、合电流比额定电流小很多。
4、参数示例以ZN28-10I-1250真空断路器为例。
额定电压：
10kV；额定电流：
1250A；最高工作电压：
12kV。
动稳定电流：
50kA（峰值）；4s热稳定电流：
20kA（有效值）。
额定短路开断电流：
20kA（有效值）；额定短路关合电流：
50kA（峰值）；额定操作顺序：
Oo.3sCO180sCO额定开合电容器组电流：
630A；额定异相接地故障开断电流：
17.3A。
合闸时间：
0.1s；分闸时间：
0.06s。
小结1、将断路器作为开关电器的典型进行介绍，其他开关电器类似。
2、应非常重视开关电器的电弧现象。
3、第一步是读懂参数，第二步是会选择参数。
4、注意开合特定负载与开合一般负载的差别，并应进一步探讨这种差别背后的本质原因。
第4节熔断器及其选择,7.4.1结构与工作原理1、结构由熔体、熔管和熔断器座等组成。
2、工作原理,根据熔体受热所产生的物态变化，可分为四个阶段。
1）固态温升。
电流在熔体电阻上的损耗使熔体温度上升到金属熔化温度。
2）定温熔化。
从熔体开始熔化到全部熔化。
3）液态温升。
熔融金属液体温度上升至汽化。
4）燃弧熄弧。
熔体汽化出现断点，产生电弧，并最终熄弧。
熔断与熔化：
熔体一旦“熔化”，便不可逆回，但须“熔断”，保护才实现。
熔化并不一定带来熔断。
使熔体熔化的最小电流称为熔化电流，使熔体熔断的电流称为熔断电流。
弧前时间与燃弧时间：
通电至起弧称为弧前时间，即t1t3；起弧至熄弧称为燃狐时间，即t3t4。
7.4.2保护特性1、弧前时间-电流特性。
系反时限特性，有分散性，又称安秒特性。
解释分散性。
2、I2t特性对极短时间熔断的情况，安秒特性失效。
因可视为绝热过程，熔体是否熔断完全取决于发热大小，即I2t。
该特性以数据形式给出。
某型熔断器的I2t特性,因极短时间熔断，熔化与起弧几乎同时出现，因此熔化I2t与弧前I2t系同一特性。
为什么取最大,为什么取最小,7.4.3熔断器类型简介
（1）按最大开断能力分：
非限流型（开断能力低）与限流型（开断能力高）。
（2）按用途分：
T型保护变压器；M型保护电动机；P型保护电压互感器；C型保护电容器；G型不指定保护对象。
（3）按保护范围分（指限流型熔断器）：
分为后备、通用和全范围三类。
三类熔断器的额定开断电流并无差异，但额定最小开断电流有较大不同。
全范围型额定最小开断电流为熔化电流，通用型略大于熔化电流，均可考虑用于过负荷保护；后备型额定最小开断电流较高，只能用于短路保护。
熔断器熔化电流也比熔体额定电流大，因此对于轻度过负荷，熔断器是不能有效保护的。
7.4.4主要参数及选择不需要校验短路动、热稳定，按保护要求和开断能力选择。
1、熔体额定电流选择（多方案）按躲过正常工作电流选择（不误动）。
IrFU熔断器熔体额定电流；IN被保护元件工作电流。
对于变压器，取最大工作电流；对电容器（组），取额定电流；K系数。
变压器无电动机自起动时，取1.11.3，有电动机自起动时取1.52.0；电容器考虑到自身容量偏差和运行电压偏差，以及合闸涌流冲击，单台时取1.52.0，成组时取1.431.55。
2、保护选择性配合校验要求：
下级被保护元件故障，下级熔断器熔断时，上级熔断器尚未开始熔化。
对熔断时间大于0.1s的熔断器，原理上可通过安秒特性曲线上上级最小熔化特性与下级最大熔断特性是否重合或交叉来判断，但工程实际中更多的是使用一个叫“配合比”的参数来判断。
若上、下级熔体额定电流之比大于配合比，可认为满足选择性要求。
配合比由制造厂家给出。
对0.01s内熔断的情况，以I2t特性校验。
对0.010.1s间熔断，视具体产品而定。
3、开断能力校验限流型熔断器特殊特性：
不仅电流过大不能开断，电流过小也可能不能开断。
因此，在开断能力校验时，不仅要校验最大开断能力，对后备式还要校验最小开断能力。
后备式熔断器额定最小开断电流一般为熔体额定电流的46倍，不能用于过负荷保护。
开断电流上限称为额定开断电流，记作Icr；开断电流下限称为额定最小开断电流，记作Icrmin。
第5节负荷开关熔断器组合及选择,这是一个开关电器与保护电器的组合。
以此为例介绍组合电器选择的一些特殊问题，以达举一反三、触类旁通之效。
这种组合在中压系统中应用广泛，有较好的技术经济性，但常因设计选择技术论证不够充分，而导致运行中出现问题。
通过本节学习，可探知论证不充分的缘由，领会系统设计的重要性。
7.5.1组合简介负荷开关可开合正常负荷电流，并可在保护元件的配合下开断一定程度的过负荷电流。
熔断器用于开断短路故障电流。
为防止熔断器单相熔断后造成系统缺相运行，熔断器与负荷开关间设置了机械联动装置，只要任何一相熔断器熔断，立刻联动断开负荷开关。
负荷开关的参数选择与断路器类同，但不需要校验短路开断能力。
该组合电器应校验的特殊参数为转移电流与交接电流。
高压真空负荷开关熔断器组合电器,限流熔断器,7.5.2转移电流概念与应用1、电流转移现象三相短路时，总有一相熔断器会先于其他两相熔断（称为首开相），熔断后负荷开关与另两相熔断器的行为为：
负荷开关会在机械联动装置作用下开断。
另两相熔断器在剩余的两相短路电流作用下继续向熔断状态发展，至另一相熔断器熔断（称为次开相），短路即被切断。
首开相熔断后，若次开相的熔断时间大于机械联动装置开断负荷开关的时间，则剩余的两相短路电流由负荷开关开断，此即电流转移现象。
2、转移电流Itrs电流转移现象指本应由熔断器开断的短路电流，被转移到由负荷开关开断。
这种现象是否发生，取决于次开相的熔断时间与机械联动装置的联动时间之间的相对快慢。
熔断时间联动时间，电流转移定会发生。
熔断时间与电流大小反相关。
称刚好使熔断时间与联动时间相等所对应的三相电流，为电器组合的转移电流，记作Itrs。
该电流是由电器组合自身的特性决定的，为本构参数。
以上熔断时间均指从首开相开断后起算。
3、转移电流校验1）当实际短路电流电器组合转移电流时，短路电流全部被熔断器开断，因此熔断器的额定最小开断电流不应大于实际转移电流。
即IcrminFU0.87Itrs2）当实际短路电流电器组合转移电流时，有两相短路电流须由负荷开关开断，因此负荷开关的额定转移电流不应小于实际转移电流。
即IcrtrsQL0.87Itrs负荷开关的额定转移电流是一个开断电流参数，指其能开断的最大转移电流（折合成三相短路电流值）。
以上校验涉及多对象、多参量和多过程间的逻辑关系，容易混乱。
抓本质：
电气组合的转移电流分别为熔断器和负荷开关可能开断的电流的下限与上限值。
本质的应用：
*实际短路电流小于转移电流时，负荷开关能开断否？
*实际短路电流大于转移电流时，次开相熔断器能开断否？
易混淆参数辨别：
Itrs：
负荷开关熔断器组合（实际）转移电流，由FU与QL共同确定，系组合的本构参数，以三相电流标称。
IcrtrsQL：
负荷开关额定转移电流，QL固有特性，本构参数，系每相触头可分断的最大转移电流值，该转移电流为两相短路电流。
Ik：
实际三相短路电流。
当IkItrs时，三相短路电流先被一只熔断器开断为两相短路电流，两相短路电流需QL开断。
IcrtrsQL就是QL能开断的这个电流的最大值。
7.5.3交接电流概念与应用1、负荷开关的过负荷保护由于熔断器不能对轻、中度过负荷情况进行有效保护，一般须另设热脱扣器，按反时限特性驱动负荷开关跳闸来进行轻、中度过负荷保护。
2、交接电流Ito,过负荷电流较小时，热脱扣器先动作，负荷开关开断；过负荷电流较大时，熔断器先动作开断。
两者交界点所对应的电流即为交接电流。
由于热脱扣器和熔断器的保护特性都具有分散性，因此交接电流有一个变动范围，其限值分别称为最大与最小交接电流。
最大交接电流：
Itomax最小交接电流：
Itomin在特性重合区域，保护动作的先后是不确定的，应用时应避开这一区域。
限值的应用原则：
按最不利情况确定。
3、交接电流校验
（1）最大交接电流以下的过电流都有可能由负荷开关开断，因此负荷开关的额定开断电流应大于最大交接电流。
即IcrQLItomax
（2）最小交接电流以上的过电流都有可能由熔断器开断，因此熔断器的额定最小开断电流应小于最小交接电流。
IcrminFUItomin,第6节互感器及其选择,互感器属于测量电器，测量一次系统的电压和电流，有电压互感器（PT）和电流互感器（CT）两种。
使用互感器的理由：
（1）将高电压、大电流变换为低电压、小电流进行测量。
要点：
变换必须是可逆的。
（2）电气隔离一、二次系统，有利安全。
（3）测量范围标准化。
PT二次以100V为典型值，CT二次以5A为典型值。
为安全计，互感器二次绕组必须接地！
7.6.1电流互感器（CT）电流互感器用于测量一次系统电流，二次额定电流一般为5A，也有1A的额定电流。
1、工作原理,母线式CT,绕组式CT,LQJ-10绕组式电流互感器,BH-0.66系列母线式电流互感器,LMZJ-0.4系列母线式电流互感器,
（1）一次绕组串联接入一次系统，匝数少、阻抗小（比之于一次系统线路阻抗和负载阻抗），接入以后对一次电流的扰动可忽略（即一次系统电流保持原有值不变）。
（2）二次绕组匝数多、阻抗很大。
二次负载阻抗很小，串联接入二次绕组。
（3）一、二次电流之比近似为绕组匝数比，此即测量依据。
即I1KiI2因此，电流互感器相当于一台接近于短路运行的变流器。
电流互感器二次绕组严禁开路！
2、测量误差1）误差的一般介绍。
测量误差测量值真实值（准确值）误差计算的逻辑悖论与解决办法（举例）2）电流互感器的测量误差定义。
被测量对象：
一次系统电流。
真实值：
I1。
测量值：
KiI2。
相对误差定义：
式中：
3）误差来源分析,两个误差来源：
（1）一次电流大小；
（2）二次负载大小。
误差来源机理：
二次绕组非理想的受控电流源，它有内阻抗分流，且分流阻抗非线性。
实际上，分流内阻抗是励磁电流、漏磁通、铁损铜损等因素的综合体现，其非线性性是铁心非线性性的体现。
CT传变特性,CT等效电路,3、电流互感器的准确度等级根据误差的大小，将电流互感器按精确度要求分成若干等级，分别为：
0.2级：
精密测量0.5级：
计量1级：
变配电所测量仪表3级：
指示仪表等供电B级：
继电保护用除B级外，其他准确度等级数字与一次绕组通过额定电流时的允许测量误差相等。
B级CT在任何情况下的允许测量误差不得超过10。
4、B级电流互感器的10%误差曲线这是因果倒置定义的一个互感器特性。
短路电流远大于负荷电流，因此保护用CT测量误差与一次电流和二次阻抗都关系很大。
规定保护用CT的最大允许误差为10，以此为依据倒推对两个误差来源（即一次电流大小与二次阻抗大小）的最大允许值。
两个误差来源对测量误差的影响是相互关联的，因此定义B级CT的10误差曲线如下：
电流互感器测量误差正好等于10时，其一次电流与二次负载取值组合所形成的曲线，叫做保护用电流互感器的10误差曲线。
解释实验做法。
10误差曲线的测量与结果见上图。
一次电流倍数n定义为：
5、电流互感器的接线方式问题由来：
用若干台单相互感器测量三相系统电流时，各台互感器间的连接方式，即为电流互感器的接线方式问题。
单台测量一相电流,两台V型接线测量三相电流,三台Y型接线测量三相电流,6、电流互感器二次绕组开路的后果,
（1）铁心剧烈发热，烧毁互感器；
（2）二次绕组开口处产生很高的脉冲电压，危及安全。
7.6.2电压互感器与电流互感器对偶，电压互感器用于测量一次系统电压，二次绕组额定电压为100V、100/3V或V。
1、工作原理,
（1）一次绕组并联在一次系统上，绕组匝数多、阻抗很大（比之于并联在系统上的负载阻抗），并入后对一次系统电压的扰动可略而不计。
JDZ（J）
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