后浇带加固梁支架计算书.docx
《后浇带加固梁支架计算书.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《后浇带加固梁支架计算书.docx（16页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
后浇带加固梁支架计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
550×1200
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
550×1200
模板支架高度H（m）
4.25
模板支架横向长度B（m）
20
模板支架纵向长度L（m）
18
梁侧楼板厚度（mm）
180
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.35
非自定义:
0.29
地基粗糙程度
C类（有密集建筑群市区）
模板支架顶部距地面高度（m）
24
风压高度变化系数μz
0.796
风荷载体型系数μs
1.04
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
900
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、900
混凝土梁距梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
300,600
梁底支撑主梁最大悬挑长度（mm）
300
每跨距内梁底支撑小梁根数
4
每跨距内梁底支撑小梁间距（mm）
300
结构表面的要求
结构表面外露
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.5
面板弹性模量E（N/mm2）
5400
验算方式
三等跨连续梁
按三等跨连续梁计算：
截面抵抗矩：
W＝bh2/6=550×18×18/6＝29700mm3，截面惯性矩：
I＝bh3/12=550×18×18×18/12＝267300mm4
q1＝0.9×max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×0.7×2]×0.55＝21.485kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.2]×0.55＝20.515kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.55＝0.97kN/m
q2＝[1×（G1k+（G2k+G3k）×h）]×b＝[1×（0.1+（24+1.5）×1.2）]×0.55＝16.885kN/m
简图如下：
1、抗弯验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×20.515×0.32+0.117×0.97×0.32＝0.195kN·m
σ＝Mmax/W＝0.195×106/29700＝6.561N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677q2L4/（100EI）=0.677×16.885×3004/（100×5400×267300）＝0.641mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
Rmax＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×20.515×0.3+1.2×0.97×0.3＝7.119kN
标准值（正常使用极限状态）
R'max＝1.1q2L＝1.1×16.885×0.3＝5.572kN
五、小梁验算
小梁类型
钢管
小梁截面类型（mm）
Ф48×3
小梁计算截面类型（mm）
Ф48×3
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
小梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
小梁弹性模量E（N/mm2）
206000
小梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
承载能力极限状态：
面板传递给小梁q1＝7.119/0.55＝12.944kN/m
小梁自重q2＝0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.3＝0.073kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.7×2]×（0.45-0.55/2）/2×0.3+0.9×1.35×0.5×（1.2-0.18）×0.3＝0.394kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.7×2]×（（0.9-0.45）-0.55/2）/2×0.3+0.9×1.35×0.5×（1.2-0.18）×0.3＝0.394kN
正常使用极限状态：
面板传递给小梁q1＝5.572/0.55＝10.131kN/m
小梁自重q2＝1×（0.3-0.1）×0.3＝0.06kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=（1×0.5+1×（24+1.1）×0.18）×（0.45-0.55/2）/2×0.3+1×0.5×（1.2-0.18）×0.3＝0.285kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=（1×0.5+1×（24+1.1）×0.18）×（（0.9-0.45）-0.55/2）/2×0.3+1×0.5×（1.2-0.18）×0.3＝0.285kN
计算简图如下：
承载能力极限状态
正常使用极限状态
1、抗弯验算
小梁弯矩图（kN·m）
σ=Mmax/W=0.093×106/4490=20.792N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
小梁剪力图（kN）
Vmax＝1.953kN
τmax=2Vmax/A=2×1.953×1000/424＝9.21N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
小梁变形图（mm）
νmax＝0.012mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R1＝0.201kN，R2＝3.785kN，R3＝3.785kN，R4＝0.201kN
正常使用极限状态
R'1＝0.15kN，R'2＝2.948kN，R'3＝2.948kN，R'4＝0.15kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Ф48×3
主梁计算截面类型（mm）
Ф48×3
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁计算方式
三等跨连续梁
可调托座内主梁根数
2
主梁受力不均匀系数
0.6
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6
由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝2.271kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝1.769kN
主梁计算简图一
1、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·m）
σ=Mmax/W=0.681×106/4490=151.67N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
Vmax＝2.574kN
τmax=2Vmax/A=2×2.574×1000/424＝12.142N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图一（mm）
跨中νmax＝0.609mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm
满足要求！
悬臂端νmax＝1.363mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
图一：
Rmax=7.116kN
用小梁的支座反力分别代入可得：
承载能力极限状态
图一
立柱2：
R2＝7.116kN，立柱3：
R3＝7.116kN
立柱所受主梁支座反力依次为:
立柱2:
P2=7.116/0.6=11.86kN,立柱3:
P3=7.116/0.6=11.86kN
七、纵向水平钢管验算
钢管截面类型（mm）
Φ48×3.5
钢管计算截面类型（mm）
Ф48×3.2
钢管截面面积A（mm2）
450
钢管截面回转半径i（mm）
15.9
钢管弹性模量E（N/mm2）
206000
钢管截面惯性矩I（cm4）
11.36
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.73
钢管抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
由小梁验算一节可知P＝max[R1，R4]＝0.201kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.15kN
纵向水平钢管计算简图一
1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图一（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.06×106/4730＝12.685N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图一（kN）
Vmax＝0.228kN
τmax＝2Vmax/A=2×0.228×1000/450＝1.013N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
纵向水平钢管变形图一（mm）
跨中νmax＝0.052mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm
满足要求！
悬臂端νmax＝0.116mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
图一：
Rmax=0.63kN
用小梁两侧的支座反力分别代入可得：
承载能力极限状态
图一：
立柱1：
R1=0.63kN，立柱4：
R4=0.63kN
八、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
扣件抗滑移折减系数kc
0.75
1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.63,0.63]＝0.63kN≤0.75×8=6kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝11.86kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、立柱验算
钢管截面类型（mm）
Φ48×3.5
钢管计算截面类型（mm）
Ф48×3.2
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
450
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.73
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
支架自重标准值q（kN/m）
0.1
1、长细比验算
l0=h=1500mm
λ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.634
2、风荷载计算
Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×0.9×1.52/10＝0.067kN·m
3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×0.9×2]×0.55＝19.483kN/m
2）小梁验算
F1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.9×1]×（0.45-0.55/2）/2×0.3+0.9×1.2×0.5×（1.2-0.18）×0.3＝0.337kN
F2＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.9×1]×（（0.9-0.45）-0.55/2）/2×0.3+0.9×1.2×0.5×（1.2-0.18）×0.3＝0.337kN
q1＝11.758kN/m
q2＝0.065kN/m
同上四～七计算过程，可得：
R1＝0.548kN，P2＝10.732kN，P3＝10.732kN，R4＝0.548kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.1×（4.25-1.2）+Mw/lb＝max[0.548+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.9×1]×（0.9+0.45-0.55/2）/2×0.9，10.732，10.732，0.548+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.9×1]×（0.9+0.9-0.45-0.55/2）/2×0.9]+0.329+0.067/0.9＝11.136kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝11135.58/（0.634×450）+0.067×106/4730＝53.196N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
十、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：
支架高宽比不应大于3
H/B=4.25/20=0.212≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
升级会员 