循环流化床锅炉的启动与运行.docx
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循环流化床锅炉的启动与运行
循环流化床锅炉的启动与运行
第一节 CFB锅炉启动方式及影响因素
一、CFB锅炉机组启动的定义及分类：
CFB锅炉启动是指锅炉由静止状态变为运行状态的过程，它分为冷态启动、温态启动和热态启动三种。
1、冷态启动：
是指锅炉经过检修或长时间备用后，在没有压力而其温度与环境温度相接近情况下的启动。
2、温态启动：
指锅炉经过较短时间的停用，还保持一定压力和温度下的启动。
3、热态启动：
不仅要求锅炉保持一定压力和温度，还要求床温（床温>650℃）满足可以不投启动燃烧器而直接进行投煤的启动。
启动前的设备状态
冷 态
温 态
热 态
启动阶段
主要操作步骤
启动条件的具备
基本条件的具备
√
√
√
启动前的检查
√
√
_
启动前的试验
√
－
－
上水、蒸汽加热、投入燃油系统等
√
－
－
启动及点火
启动燃烧器点火及升温、升压
√
√
－
锅炉投煤及升温、升压
√
√
√
机组冲转及并网带负荷
√
√
√
带负荷后的
升温升压
根据启动曲线及调度要求调整锅炉参数、启动备用设备升负荷
√
√
√
需要时间（h）
8～16
1～4
0.5～1
二、启动中床料的要求 ：
床料厚度要求（点火厚度）：
300MW级CFB锅炉一般采取动态流化点火，所需料层的静止厚度约在800mm左右。
料层过薄，床料稳定性差，易造成布风不均，床料的温度场也不均匀，结焦的可能性加大；料层过厚，虽然会增加床料在炉膛中的蓄热力，床温相对稳定，但点火时间过长，热电损失增加。
床料成分要求：
可作为床料的材料有黄砂、流化床的溢流渣或冷渣等，床料中的含碳量应控制在5%以下，含碳量过高床温会上升很快，难以控制，引起爆燃结焦。
床料的粒度要求：
床料的粒度通常应在8毫米以下，且比重不宜过大，粒度分配要合理（0.5毫米以下约15%，0.5～5毫米约75%，5～8毫米约10%）。
大颗粒过多，所需的流化风量大，易出现分层；小颗粒过多启动过程中，床料可能会被大量带走，使料层减薄，容易造成局部吹穿而导致点火失败。
实例1 床料粒度对床料流化状态的影响
西安热工研究院（TPRI）以两种粗细不同的渣作为床料（筛分结果见下表），进行冷态流化试验。
试验结果：
结论：
床料粒径对临界流化风量有决定性影响，即越细的床料所需的临界流化风量越小，而料层厚度的影响不大。
实例2：
新旧床料对锅炉点火的影响：
现 象
新床料
旧床料
备 注
粒度特性
粗颗粒多
细颗粒多
流化风量变化
13—17万Nm3/h （微—充分流化）
冷态试验
床层差压变化
6.4—6.0KPa
6.4—3.5KPa
床料温升情况
温度上升快，容易达到投煤温度。
温度上升缓慢，要加大点火出力，减少流化风量。
投入床下风道燃烧器
投煤后升负荷
负荷上升较慢，床温偏高，为了抑平床温需要更大的流化风量
容易迅速升负荷，而且床温容易控制
稳定运行排渣
排渣对床压影响大
排渣对床压影响小
采用选择式冷渣器
返料情况
回料初期温度基本保持不变，升负荷后上升速度很快料位也迅速建立。
回料温度与床温同步上升，料位也能逐步建立。
原因分析及结论：
通过以上分析可知，在启动的初始阶段，选用粒度偏粗的床料是有好处的。
当锅炉启动进入投煤阶段后，在床温比较稳定的时候就可以向炉内添加细颗粒床料，同时投运冷渣器。
这样一方面，在床压允许的范围内排出一部分粗颗粒床料，以利于后期控制炉膛床温不致过高；另一方面，逐步增加炉内细颗粒的比重，有利于锅炉尽快带负荷。
但启动初期的床料过粗，会影响返料器工作及寿命。
三、循环流化床锅炉点火介绍
循环流化床锅炉点火
循环流化床锅炉与煤粉炉的燃烧方式和点火方式不同。
循环流化床锅炉的燃烧过程为：
破碎后的原煤（粒度范围dmax=7mm,d50=1mm）经输煤皮带进入炉前的原煤仓，然后经落煤管由给煤机送入锅炉的10个给煤口，送入炉膛燃烧。
一次风系统主要为循环流化床锅炉提供流化介质，使煤在锅炉炉膛内实现流化状态，同时为燃料燃烧提供部分氧气。
二次风分为上二次风和下二次风分别送入炉膛，为循环流化床锅炉燃料充分燃烧提供所需氧气。
未充分燃烧的小颗粒燃料在烟气的携带下进入旋风分离器。
经旋风分离器分离后，带少量灰分的烟气进入尾部烟道与尾部受热面进行换热；未充分燃烧的燃料颗粒被分离出来，进入分离器下方的回料器。
每个分离器料腿下端装有一只返料装置，将分离器分离下来的固体物料返回燃烧室，继续参与循环与燃烧。
在循环流化床锅炉中，锅炉设置有两台床下风道点火燃烧器。
锅炉点火方式为床下点火。
床下风道点火器在点火时，能迅速将床温加热至550℃左右，确保点火的可靠性。
燃烧器配有高能点火装置。
同时还设有八台床上油枪，在启动过程中可以与床下风道点火燃烧器配合使用，以加快锅炉启动的速度。
床上油枪设有进退装置，在不使用时可以退出，以保护油枪不被烧坏。
四、锅炉点火方式
1、CFB锅炉点火过程的定义
循环流化床锅炉的点火，是指通过外部热源使最初加入床层上的物料在流化状态下提高到并保持在投煤运行所需的最低温度水平以上，从而实现投煤后的正常稳定运行。
2、CFB锅炉的点火方式分类:
按点火初期床料的状态，CFB锅炉的点火方式可分为固定床点火、动态点火。
300MW级CFB锅炉均采用动态点火方式，其技术优势首先在于能充分利用流化床内良好的混合和传热特性，迅速地对床层进行均匀加热；其次在流化状态下床层温度较易控制，点火过程安全可靠。
动态点火按点火热源布置形式，又可分为床下点火、床上点火以及床下+床上联合点火。
a.床上点火：
床上点火方式是采用床上启动燃烧器（SUB）并配置床枪的点火方式。
床上启动燃烧器由平流式配风器和油枪组成，置于炉膛水冷壁上，距布风板2～3m，下倾角度为25°～30°；床枪则是一种容量不大的油枪，不带配风器，布置在距布风板lm处。
锅炉点火加热以SUB为主，对于燃用着火温度高的煤种才配置床枪，即在SUB将床温加热至470℃以上时才投入床枪，以有效提高床料下部温度。
床上点火方式的主要优点是设备少，初投资少。
缺点是热利用率低，点火油耗大（相当多的热量被烟气带走，而没被用于加热下部床料），加热不均，特别是油枪雾化效果不好时易造成床料结渣。
床上点火方式适用于褐煤及烟煤点火，用于贫煤、无烟煤点火时所需油枪容量偏大。
b、床下点火：
床下点火方式的点火设备为风道燃烧器（床下SUB），它位于热一次风道至床下水冷风室之间，由配风室、油点火装置、预燃室、混合室、支架、膨胀节和风箱接口等组成。
平流式油燃烧器安装在预燃室人口，油枪燃烧用风（过量空气系数α=l.1） 为一次风，故在CFB锅炉点火启动时，能产生α值为1.85的热烟气，经布风板流入炉膛，均匀地加热床料，使炉内耐火层按允许速率升温，并通过改变油枪出力和混合风量控制升温速度。
床下点火方式的主要优点是热利用率高，锅炉点火油耗低，而且加热均匀，升温稳定;缺点是设备庞大，初投资多，热功率不太大（受布风板风帽阻力的限制），故单独采用此种点火方式只能用于点燃褐煤、烟煤等易燃煤种。
c、联合点火
联合点火方式是将床上SUB（或加床枪）与床下SUB联合使用，发挥它们各自的优点，弥补对方的不足。
联合点火方式与单独使用床上点火、床下点火方式相比，既能降低床下SUB的实用热功率以减少烧坏预燃室耐火层和非金属膨胀节的风险，又能降低床上SUB的实用热功率，防止加热不均或油雾化质量不好引起的床料结焦，特别适用于燃用贫煤及无烟煤的锅炉。
3、点火方式的对比：
联合点火方式的运行经济性（点火油耗量）、安全可靠性（不易爆燃、结焦危险性小）以及煤种适应性（有效点火热功率可以很大）都比较突出。
近年来，随着我国电力工业的调整，优质煤大量用于大容量超临界参数发电机组，而适用于燃用劣质煤或难燃煤的大型CFB锅炉所使用的燃料越来越差（如多灰与掺石、低挥发分、硫分大等等）。
因此，联合点火方式无疑是有效的点火技术；当然，如燃用褐煤、烟煤时，仅采用床下点火方式即可。
三种点火方式比较：
项 目
床上点火
床下点火
联合点火
加热床料热利用率%
<45
<90
60-70
最大热功率%
35-60
10-15
35-45
初投资
低
高
高
占地面积
小
大
大
加热均匀性
不均（易结焦）
均匀（不易结焦）
较均匀（不易结焦）
维护工作量
少
多
多
运行操作难度
容易
复杂
复杂
应用范围
褐煤、烟煤
贫煤、无烟煤
褐煤、烟煤
劣质烟煤贫煤、烟煤
启动油耗
大
小
小
锅炉启动时间
慢
快
快
点火安全性
高
一般*
高
4、床料及燃料
前面已阐述了床料的粒度、成份和厚度对锅炉点火及燃烧的影响，而入炉燃煤的成份和粒度同样对锅炉点火及燃烧的影响较大。
因此，在锅炉点火前一定要对燃煤进行成份和粒度分析。
入炉燃煤的成份对锅炉点火及燃烧的影响 ：
应根据实际燃煤情况确定“允许投煤床温”。
“允许投煤床温”一般按制造厂家要求执行；如果给煤成份与制造厂家要求差异较大，应根据给煤的实际情况确定“允许投煤床温”；当燃煤挥发份偏高时，可适当降低允许投煤温度；燃煤挥发份偏低时，可适当提高允许投煤温度（一般投煤温度为600—680℃，根据燃煤特性可适当提高或降低。
但是最低投煤温度不得低于500℃）。
但都应经过试验确定。
床温低于“允许投煤床温”，不应向炉内投煤。
若燃煤挥发份太低（Ｖdaf<10%），允许投煤温度太高，如果简单用热风加热物料可能会面临如下问题：
（1）点火时间很长，消耗点火油量增加，启动费用上升；
（2）若增加油枪出力、提高风室温度，则有可能影响床上风帽的安全使用；（3）若采用较小流化风量，则对防止低温结焦产生不利影响。
对于这类燃煤，在实际操作中可待床料加热至400℃左右时，向炉内投入适量的引燃煤（挥发份较高的易燃煤种），确保床料温度平稳上升。
当床温达到800℃左右时，可启动给煤机适量给煤，并加大一次风量使料层充分流化，同时撤出油枪。
定期检测碎煤机出口煤的粒度，严格控制粒度在合格范围内。
即使由于现场条件有限，燃煤的粒度也应尽可能调整接近设计粒度分布，以避免燃煤过细造成炉膛上部温度偏高，或者偏粗造成运行风量过大，磨损严重，排烟温度高等后果。
CFB锅炉对燃料粒度的要求取决于煤种，不同煤种有不同的粒度基配线。
总的看来，燃料挥发份含量高，灰分低则燃料粒度可以适然煤当放宽，反之则要求粒度较细。
因为高挥发份煤在炉内燃烧时更容易爆裂和破碎成细颗粒,且相对更容易燃尽。
在现场条件下，可按下式估算入炉煤中＜1mm的份额要求值。
Vdaf+D1=（85～90）%
Vdaf--入炉煤可燃基挥发份,%；
D1-入炉煤中＜1mm的份额，%；
5、配风控制及油枪热负荷分配
1）点火流化风速控制 ：
点火前应将锅炉各级配风调整至点火风量，使床料充分流化。
流态化点火的前提条件之一就是要维持点火过程中床料处于全流化状态，以保证整个料层的快速均匀加热，过小的流化风速若不能使得床层达到所需的流化状态则无法体现流态化点火的技术优势。
当然，流化风速过大对点火也不利。
首先，在流态化点火过程中，流化空气带走的热量占油枪总热量的相当部分，高的流化风速无疑将会造成较大的热量损失；另外，在投煤以后过高的流化风速也将不利于较易着火的细粒燃料蓄积于床层中，抑制床层温度的迅速提高，延长点火时间。
所以点火风速的选择原则应是：
床层的流化程度应满足均匀加热料层所需的良好的纵向和横向混合，否则不利于全床料层的均匀加热而造成局部温度过高引起低温结焦。
在此前提下风速越小越好。
一般点火风速为临界流化风速1.2～1.5倍。
2）启动燃烧器配风控制 ：
投入启动油（气）燃烧器，根据燃烧器燃烧情况，适当调整风量以保持燃烧充分及稳定；床下燃烧器出口热烟气温度不超过设计允许温度。
3）油枪热负荷分配 ：
油枪的投入应尽量做到对称均匀，通过调节油压或油枪投入数目，控制风室温度及锅炉温升速率。
联合点火方式以床下点火为主，床上点火为辅。
一般床下SUB的热功率规定为10%～12%BMCR（我公司的床下油枪总容量为11%BMCR），而床上SUB热功率为23%～33%BMCR（视煤的着火温度而定，我公司的床上油枪总容量为15%BMCR），点火启动应先投入床下SUB，使水冷风室风温升至600～800℃，此时床料温度可以达到400～520℃，再投人床上SUB，将床料加热至“允许投煤床温”。
我公司整台锅炉油燃烧器总输入热量为26%BMCR，能有效将床温升至合适温度，确保燃煤的正常投入。
这种床上加床下点火方式的热利用率极高，能迅速将布风板上的床料加热。
6、温度控制点的选择及投煤方式
床温测点的选择：
点火过程中，所有的调节操作都强烈依赖对炉内温度的准确把握（如：
给煤时机与给煤量、回料时机与回料量、油枪撤出时机等）。
因此，选择能够反应煤着火环境真实情况的床温测点，用以捕捉、提供准确信息进行相应操作，就显得十分重要。
对于使用床上油枪点火的CFB锅炉，由于受到油枪火焰中心的影响，炉膛四周各处温度测点偏差较大，而位于流化料层中且远离火焰中心的测点最能真实反映料层的温度状况，一般选择两侧炉门下的温度测点作为温控点。
对于使用床下油枪点火的CFB锅炉，一般采用中、下层温度测量值的平均值或有代表性的床温点测量值来判断是否达到允许投煤温度。
CFB锅炉点火时，根据燃煤特性（着火点、变形温度、软化温度）来确定投煤温度。
一般燃煤着火点在600℃-680℃左右，燃煤着火后，床层温度快速上升（700℃左右挥发分燃烧；750℃碳燃烧；这时放出大量的热量），在温度接近900℃时，及时调整风煤配比，使温度变化率逐渐变缓，维持锅炉正常运行温度在880-950℃之间。
烟煤运行在900-920℃；贫煤运行在920-950℃；煤矸石运行在950-980℃.当床温达到允许投煤温度值之后，启动给煤机投煤。
先采用脉动式给煤3～4次（给煤量、间断时间、给煤次数等均应根据床温及燃烧过剩氧量的变化而定。
投入煤粉后，氧量下降，同时床温先下降后升高，证明煤粉已着火。
），然后低量连续给煤。
当床温达800℃左右，可逐步停运启动燃烧器，并将它们切换到备用状态。
7、返料器投入
返料器采取何种方式投入，也直接影响到CFB锅炉点火是否能顺利完成。
返料器的投入应把握好以下两原则：
1）返料器投入时机宜早不宜迟，尽量在锅炉投主燃料之前投入，这样可避免避免大量冷料堆积造成返料系统堵塞以及大量冷料的突然入炉造成床层温度的剧烈波动甚至结焦、熄火 。
2）返料器投入后应能正常工作，即起到锁气作用。
尽量避免返料器空床运行或减少空床运行时间。
不然由于返料器气流短路，分离器效率降低，造成锅炉启动过程中床料被吹空，需要反复添加床料。
基于上述原则，一般采用这三种方式启动返料器：
（1）锅炉启动前，加入一定量的返料灰（粒度小于1mm），风机启动后，即可投入返料器；
（2）在完成炉膛吹扫后，关掉返料系统流化风。
在锅炉投主燃料之前的床温提升阶段，再启动返料系统，使其中积蓄的床料返回炉膛，随床温一起提升。
这两种启动方式，避免因床料不足引起点火困难和加床料造成点火过程延长，还避免了因返料器启动晚，冷料返回引起的对床温的冲击，实现机组的平稳启动。
（3）若床料较细（符合返料粒度分布的）成分多，能快速建立正常返料循环，返料器可以空床启动。
8、汽水系统及其设备
1）启动系统及其设备
超临界锅炉的启动系统是超临界机组的一个重要组成部分。
由于超临界锅炉没有固定的汽水分离点，在锅炉启动过程中和低负荷运行时，给水量会小于炉膛保护及维持流动稳定所需的最小流量，因此必须在炉膛内维持一定的工质流量以保护水冷壁不致过热超温。
设置启动系统的主要目的就是在锅炉启动、低负荷运行及停炉过程中，通过启动系统建立并维持炉膛内的最小流量，以保持水冷壁水动力稳定和传热不发生恶化，特别是防止发生亚临界压力下的偏离核态沸腾现象，保护炉膛水冷壁，满足机组启动及低负荷运行的要求。
严格来说，超临界直流锅炉启动旁路系统主要由过热器旁路和汽轮机旁路两大部分组成。
过热器旁路是针对直流锅炉单元机组的启动特点而设置的，为直流锅炉单元机组特有的系统。
汽轮机旁路系统不但用于直流锅炉单元机组还用于汽包锅炉单元机组上。
2）启动系统的作用
辅助锅炉启动，建立启动压力和启动流量，保证给水连续地通过省煤器和水冷壁，尤其是保证水冷壁的足够冷却和水动力的稳定性。
辅助建立冷态和热态循环清洗工况，同时进行管道系统暖管。
回收锅炉启动初期排出的热水、汽水混合物、饱和蒸汽以及过热度不足的过热蒸汽，以实现工质和热量的回收。
协调机炉工况，在机组启动过程中，实现锅炉各受热面之间和锅炉与汽轮机之间工质状态的配合。
单元机组启动过程初期，汽轮机处于冷态，为了防止温度不高的蒸汽进入汽轮机后凝结成水滴，造成叶片的水击，启动系统应起到固定蒸发受热面终点，实现汽水分离的作用。
从而使给水量调节、汽温调节和燃烧量调节相对独立，互不干扰。
安全保护作用，启动旁路系统能辅助锅炉、汽轮机安全启动。
根据实际需要，有的旁路系统还能用于汽轮机甩负荷保护、带厂用电运行或停机不停炉等。
启动系还可设置保护再热器的汽轮机旁路系统。
但近年来为了简化启动系统，实现系统的快速、经济启动，并简化启动操作，有的启动系统不再设置保护再热器的旁路系统，而以控制再热器的进口烟温和提高再热器的金属材料的档次的方法，保证再热器的安全运行。
3）启动系统的构成
启动系统及容量的确定，是根据锅炉最低直流负荷、机组运行方式、质量流速的选取、以及工质的合理利用等因素确定的，我公司设计的最低直流负荷（即本生点）为30%BMCR，采用大气式疏水扩容器的内置式启动分离启动系统，包括一体式启动分离器、疏水扩容器、疏水泵、水位控制阀、截止阀、管道及附件等。
通过扩容器建立有效的工质循环，保持炉膛所需的最小流量。
给水经省煤器和炉膛加热后，工质流入汽水分离器，经汽水分离水质合格后的疏水接入疏水扩容器，经疏水扩容器扩容减压，疏水经疏水泵排入机组排水槽（水质不合格时）或排汽装置。
可减少工质损失及热量损失，提高电厂的经济性，同时可减少启动时对锅炉的热冲击。
在锅炉启动过程中和低负荷运行时启动分离器可进行有效的汽水分离。
启动分离器为圆柱形筒体结构，直立式布置。
封头采用球形结构。
分离器按全压设计，并充分考虑了由于内压力、温度及外载变化引起的疲劳。
分离器的设计除考虑汽水的有效分离外，还充分考虑了启动时的汽水膨胀现象。
同时分离器或管道上设置水位测点、压力测点、外壁温度测点、放气、疏水接头等。
启动分离器的结构、材料的选取及制造工艺，能适应变压运行锅炉快速负荷变化和频繁启停的要求。
启动分离器的结构如图7-6所示：
启动分离器汽水混和物入口位置、角度和流速的选取有利于汽水分离，汽和水的引出方向与汽水引入管的旋转方向相配合，以减少阻力。
分离器内设有阻水装置和消旋器。
分离器上设有手孔装置和壁温和压力测点。
储水罐如图7-7所示，具有较小的水容积和汽扩散空间。
储水罐上设置有水位测点、压力测点、温度测点、放气、疏水接头等。
系统中的调节阀具有良好的调节特性，能抗汽蚀、防泄漏达到ANSIⅤ级、承受高压差。
所有调节阀能在各种启动工况下，满足不同组合运行方式时的流量调节要求。
截止阀能承受高压差、关闭严密、不泄漏。
从水平烟道侧包墙和管束出口集箱出来的介质经6根下倾15°的切向引入管在分离器的顶端引入，在本生负荷下汽水混合物在分离器内高速旋转，并靠离心作用和重力作用进行汽水分离。
在分离器内的中部偏上位置布置有脱水装置，其作用是消除介质旋转和向下的动能，使分离器及与之相连的储水罐中的水位稳定。
在分离器的底端布置有水消旋器并连接一根φ324×50出口导管，将分离出来的水引至储水罐；在分离器的上端布置有蒸汽消旋装置并连接1根φ324×55出口导管，每根出口导管通过6根φ219×35的顶棚入口集箱连接管将蒸汽引至顶棚过热器入口集箱。
每只分离器通过两根吊杆悬吊在锅炉顶板上。
在燃烧器点火前，给水流量等于溢流阀排水量，燃烧器点火之后，给水流量维持最小启动流量，开启溢流阀，维持储水罐水位在规定的范围内。
当蒸发开始后，水冷壁中的汽水混合物在分离器中分离，饱和蒸汽一部分进入过热器，另一部分经过溢流阀排至锅炉疏水扩容器。
由于产生蒸汽，储水罐水位下降，此时应增加给水流量或关小溢流阀开度去维持储水罐水位在规定的范围内。
当负荷增加到本生负荷时，储水罐水位下降，启动分离器出口蒸汽开始出现过热度，逐渐关闭溢流阀。
随后锅炉完全在纯直流状态下运行，给水流量与蒸汽流量相匹配。
降负荷期间在超临界压力范围内运行期间（负荷约在75％THA以上）储水罐中没有可见水位。
当压力降至临界压力以下时，储水罐中将有一个清晰的水位。
由于从溢流阀暖管管路流入的水可能使水位很高，此时在限制流量控制下,正常水位控制被闭锁，因为不闭锁可能导致突然的或不必要的排水。
在降负荷的时候，当负荷降至本生负荷以下时，关闭溢流阀暖管系统，开启溢流阀控制储水罐水位在规定范围内。
储水罐溢流阀：
在启动升压和低负荷运行期间，由于水的膨胀，水位会升高，开启小溢流阀及其隔离阀以降低水位。
对于温态、热态和极热态启动，膨胀引起的水损失减少。
对于热态启动，由于启动压力增高，相应对于给定的阀开度通流量也相应增加，对于热态启动溢流阀是足够的。
对于极热态启动，主汽压力大约在20Mpa，溢流阀打开，总的通流量很大，以致使储水罐排空，疏水箱超负荷。
为了防止发生这种情况溢流阀约在17MPa时，自动关闭，20Mpa时联锁强迫关闭。
这个压力值需要在实际调试时确认。
溢流阀的动作和调节根据储水罐中相应的控制水位范围来进行的。
大溢流管路设计用于锅炉水冲洗，大溢流管路上的电动闸阀在锅炉正常启动后将对其闭锁，以避免对疏水扩容器造成冲击。
小溢流阀在整个亚临界压力范围内都可以投用，控制逻辑将其设计在压力大于20MPa时闭锁。
锅炉启动过程中为避免因负荷变化率过大而使储水罐产生过大的应力，在储水罐上设置了两只热电偶分别监测内、外壁金属温度。
通过监测温度变化率来限制机组的负荷变化率。
储水罐内外壁温差限制在25℃以内，内壁金属温度变化率限制在5℃/min，超过以上限制值将报警。
储水罐悬吊于锅炉顶部框架上，下部装有导向装置，以防其晃动。
从储水罐下部引出的溢流管的规格为φ324×55、材料为15CrMoG。
此根溢流管作为公用溢流管在锅炉运转层以下又分成两路，一路规格为φ168×30的冲洗管路，另一路规格为φ219×35溢流管路，并均与疏水扩容器相接。
冲洗管路和溢流管路上设置有手动闸阀、电动闸阀、调节阀（即溢流阀）各一只。
由于锅炉启动过程中汽水膨胀发生的时间短，在储水罐中水位升高迅速，要求溢流阀的动作时间快。
4）启动系统的运行
启动系统的汽水流程为：
给水进入省煤器入口集箱，经过省煤器、炉膛到汽水分离器，分离后的水通过分离器下部的储水罐由溢流阀排至锅炉疏水扩容器。
分离后的蒸汽进入锅炉顶棚、尾部包墙，然后依次流经低温过热器、分隔屏过热器、末级过热器，最后由主蒸汽管道引出。
在30%以上的负荷，启动系统切除，锅炉进入直流运行状态。
此时给水量与进入汽机的蒸汽量相等。
锅炉冷态启动时，首先通过给水泵给锅炉上水。
在此期间省煤器放气阀打开，以便排除省煤器中的空气。
当储水罐中的水位达到高水位后，高水位控制阀开启，经过疏水扩容器的扩容减压后排入凝汽器，以控制储水罐中的水位。
在点火之前，给水品质应符合标准所推荐的要求。
如果给水品质不良，比如在长时间停炉之后，可以用给水泵将水送入炉膛，经汽水分离器后，由储水罐排至冷凝器，此时的流量约为30％BMCR。
不合格的水可以根据污染程度的不同，或是经冷凝器送入水处理设备，或是
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