幕墙从设计到精通文档格式.docx

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玻璃幕墙分格划分大小，直接影响到板厚和横框、竖框截面尺寸的大小，板块划分得越大，单块板面受到的总风力越大，其板厚要求更高，材料耗用量越大。

在划分板块大小时，板的面积A与厚度t的关系：

A∽t2（即面积增大到2倍，厚度要增至1.4倍。

边长的增大与板厚的增加成正比。

幕墙划分的趋势向小面积发展，建议一般情况下，玻璃的面积不超过3m2）。

2.2承载力表达方式

◆内力表达方式:

S≤R（S—外荷载和效应产生的内力设计值、R—构件截面承载力设计值）

　　　◆应力表达方式:

σ≤f（σ—各种荷载及作用产生应力设计值、f—材料强度设计值）

2.3幕墙结构安全度

◆采用允许应力方法，即要求σk≤〔f〕=fk/K

（σk—外荷载产生的应力标准值，未附加任何安全系数；

〔f〕—为允许应力值，强度的允许值；

fk—为材料标准强度，由试验得到；

K—结构安全系数）。

◆采用多系数方法，即基本表达式为（σ=K1σk）≤（fk/K2=f）

2.4荷载和作用效应可按下列方式进行组合（幕墙应按各效应组合中的最不利组合进行设计）：

S=γGSG+ψWγWSW+ψEγESE+ψTγTST

式中S—荷载和作用效应组合后的设计值；

SG—重力荷载作为不变荷载产生的效应；

SW、SE、ST—分别为风荷载、地震和温度作用为可变荷载和作用产生的效应；

γG、γW、γE、γT—各效应分项系数；

ψW、ψE、ψT—风荷载、地震和温度作用效应组合系数。

◆进行幕墙构件、连接和锚固件承载力计算时，γG=1.2、γW=1.4、γE=1.3、γT=1.2；

◆进行位移和挠度计算时，各分项系数均应按1.0采用。

可考虑以下的典型组合：

◆S=1.2G+1.0×

1.4W+0.6×

1.3W+0.2×

1.2T

1.2T+0.2×

1.3E

1.3E+0.6×

1.4W+0.2×

1.4W

1.2T+0.6×

1.3E+0.2×

G、W、E、T分别代表重力荷载、风荷载、地震作用和温度作用产生的应力或内力。

3.幕墙计算

3.1幕墙横框计算

a．幕墙在水平方向、竖直方向的受力模型均为简支梁，受力状态为双向受弯构件。

b．竖直方向的弯矩和挠度：

◆弯矩Mx=1/8qB2（KN.m）

式中：

q——横框所受一个分格构件自重的线荷载设计值（KN./m）；

B——横框长（m）

◆挠度f=5qkB4／384EIx

qk——横框所受一个分格自重线荷载标准值；

Ix——横框绕x轴的惯性矩。

c．水平方向的弯矩和挠度

◆当B≤H时（H—分格高）其中：

弯矩My=1/12qB2 

q=（1.4WK+0.6×

1.3qEk）B

挠度f=qkB4／120EIy 

qk=（WK+0.6qEk）B

◆当B＞H时其中：

弯矩My=1/8qB2 

q=（1.4WK+0.6×

1.3qEk）H

挠度f=5qkB4／384EIy 

qk=（WK+0.6qEk）H

d．横框中的最大应力设计值为MX／VWX＋MY／VWY≤fa

式中：

V——塑性发展系数，取为1.05；

WX、WY——横框绕X轴、Y轴的截面抵抗矩；

fa——型材的材料抗拉强度设计值。

e．横框产生的挠度应不大于B/180，且不大于20mm。

.2幕墙竖框的计算

◆竖框的计算主要采用下列四种简化力学模型：

a．简支梁——竖框上端悬挂在与建筑物连接的转接件上，下端固定在下层竖框伸出的铝插芯上。

（见图a）

b．双跨梁——竖框与建筑物的固定点比简支梁模型多一个。

（见图b）

c．多跨铰接连续静定梁——底层竖框的上端悬挑于固定点之上一定长度，第二层竖框的下端通过 

铝插芯与底层竖框连接，其上端也悬挑一定长度，其余层依次同样安装。

（见图c）

d．多跨铰接连续一次超静定梁——双跨梁竖框上端带有一个悬挑端，其安装方式同多跨铰接连续静定梁。

（见图d）

图片附件:

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◆计算模型选用原则：

a． 

当楼面梁截面高度足够（或楼层间有辅助支撑结构）可以布置两个支点时，应优

先采用多跨铰接连续一次超静定梁；

其次采用双跨梁。

b． 

当楼面梁截面高度较小（或楼层间无辅助支撑结构）只能布置一个支点时，应优先采用多跨铰接连续静定梁。

此情况原则上不采用简支梁进行竖框计算，除非工程有特殊要求，方采用简支梁计算模型。

◆四种计算模型预选曲线：

（一、简支梁）

（二、双跨梁）

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（三、多跨铰接连续静定梁）

（四、多跨铰接连续一次超静定梁）

3.3面材的应力计算

a．玻璃在垂直于幕墙平面方向上的荷载作用下的最大应力设计值为：

δ=6θ.q.a2／t2 

（N／mm2）

q——面荷载设计值（N／mm2）；

a——玻璃的短边长（mm）；

t——玻璃的计算厚度（mm），按幕墙规范的规定执行；

θ——弯曲系数，按玻璃的边长比a／b查表（见幕墙规范）。

b．铝复合板、铝单板、蜂窝板在垂直于幕墙平面方向上的荷载作用下的最大应力标

准值为：

δ=6m.q.a2／t2.η（N／mm2）

q——面荷载的标准值（N／mm2）；

a——板分格的短边长（mm）；

t——板的厚度（mm）；

m——弯曲系数，按板分格的边长比和边界条件查表；

η——考虑大挠度变形的应力折减系数，

根据θ=Wka4／Et4或θ=qEKa4／Et4 

注：

查表（E为板的弹性模量）。

c．花岗石板（四角支承式）在垂直于幕墙平面方向的荷载作用下的最大应力设计值

为：

δ=6m.q.a2／t2

t——石板厚度（mm）；

其余含义同b，但m所查的表不同。

3.4结构胶的厚度和宽度计算

a．隐框、半隐框幕墙采用的结构胶宽度除应满足构造要求外，还应按下面的公式计算确定。

◆ 

结构胶的宽度按下面两种方法计算，取其中的较大者（但不得小于7mm）。

第一种在风荷载作用下：

CS=Wka／2000f1（mm）

Wk——风荷载标准值（KN／m2）；

a——玻璃的短边长度（mm）；

f1——胶的短期强度允许值（可按0.14N/mm2）。

第二种在玻璃自重作用下：

CS=qGKab／2000（a+b）f2

qGK——玻璃单位面积重量（KN／m2）；

ab——玻璃的短边和长边长度（mm）；

f2 

——胶的长期强度允许值（可按0.007N/mm2）。

b．倒挂玻璃的粘结宽度

CS= 

a（Wk/f1+qGK/f2）

2000 

注：

式中符号同上。

c．结构胶的厚度按下式计算：

ts=us／δ√（2+δ）

us——幕墙玻璃的相对位移量（mm）；

δ——结构胶的变位承受能力（%）。

①玻璃与金属框之间的粘结厚度ts不应小于6mm，且不应大于12mm。

②几种结构胶的变位承受能力

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