18层脚手架施工方案Word文档下载推荐.docx

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内墙

±

0.00以上钢筋混凝土内墙为200厚，填充墙为陶粒空心砌块，外墙及分户墙厚200，内墙、隔墙及管道井墙厚120，门垛均为120厚。

内墙阳角均做1:

2.5水泥砂浆护角，每边宽50，高2100。

顶棚

刷涂料

外墙

干挂石材、瓷砖

楼地面

楼地面：

门厅为100厚地砖楼面；

楼梯间为40厚地砖，电梯

机房为40厚水泥砂浆。

门窗

外窗均为中空隔热断桥保温铝合金门窗。

屋面

屋面：

保温层为110厚聚苯板，防水层为1.5厚聚乙烯丙纶防水卷材。

卫生间、厨房

100厚地砖楼面

楼梯间

楼梯间为40厚地砖

本工程采用Ф48钢管和铸铁扣件搭设悬挑式双排脚手架。

脚手架要承受施工过程中的各种垂直和水平荷载，要保证在各种荷载作用下不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜或扭曲现象，因此脚手架必须具有足够的承载能力，刚度和稳定性，以确保安全。

二、脚手架搭设的材质要求

（1）钢管

采用外径为Ф48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管。

材质符合脚手架的搭设要求，搭设脚手架所需的钢管必须顺直、无扭曲，截面完好，严禁使用管壁被割伤、有裂缝的钢管，确保钢管有足够的刚度和强度，材质符合《普通碳素结构钢技术条件》（GB700-88）中的A3钢技术条件，管材符合《直径5-152mm电焊钢管》（YB242-63）中甲类软钢管。

《低压流体输送用焊接钢管》GB3092-82中普通钢管的规定。

（2）扣件

要符合GJ22-85《钢管脚手架》规定，材质应符合GB078-67《可锻铸铁分类及技术条件》中的技术条件。

扣件须采用可锻铸铁扣件，与钢管的贴合面必须严格整形，活动部位转动灵活，表面须进行防锈处理，扣件不得破坏，不得使用有裂缝、变形、滑丝等现象。

新扣件必须具备产品合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告。

在使用前，所用材料需经质检人员检查挑选后才可使用。

（3）脚手板

本工程采用竹穿板脚手板。

脚手板应有毛竹或楠竹制成，竹片厚度大于5mm，脚手板厚度不小于50mm，两边加有木杠，长度2-3m,宽30-40cm为宜，螺栓孔径须小于1cm。

（4）安全网

本工程采用密目式安全网，每目面积1.5mm2，2400目/100cm2。

安全网须具备产品质量合格证，须经市安检站试验合格，核发“准用证“后方可使用。

三、搭设形势

根据本工程特点及市建委“银建通（2002）18号”文件要求，本工程一至二层采用落地式双排扣件钢管脚手架,二至十八层采用全封闭悬挑式双排钢管脚手架，根据建筑物外形打折。

四、搭设高度及搭设尺寸

（1）二至八层脚手架搭设高度20.30m，九至十四层脚手架搭设高度17.40m，十五至十九层脚手架搭设高度14.40m，内排立杆距墙面0.3m，外排立杆距墙面1.35m，内外排立杆间距1.05m。

（2）立杆纵距1.5m，纵向水平杆间距为1.7m，脚手架宽度1.00m

（3）连墙件二步三跨设置，部分可为三步三跨设置。

五、构造要求

（1）地面硬化：

地下室负一层至二层为落地脚手架,搭设脚手架前，应清除搭设范围的障碍物，平整场地，夯实基土，作好现场排水工作。

为了安全和美观，沿建筑物周围一圈1.5m处用C20砼满铺80厚。

脚手架支承在砼上。

（2）立杆的构造要求

立杆设置按1.5m间距依次排开。

立杆采用对接扣件连接，且须交错设置。

两根相邻立杆接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不得小于50cm，各接头中心至主节点的距离不得大于步距的三分之一。

（3）纵向水平杆、横向水平杆的构造要求

纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不得小于3跨纵向水平杆的对接扣件应交错设置，纵向水平杆的间距为1.5米。

主节点处必须设置一根横向水平杆，横杆水平偏差控制在脚手架总长的1/300以内，且小于5cm，用直角扣件固定的横向水平杆严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不得大于150mm，靠墙一端外伸长度为150mm。

（4）悬挑横梁的设置:

在二层用Φ22钢筋做悬挑预埋件，用高180工字钢做外挑横杆,每个外挑横杆用ø

14钢丝绳斜拉，在九层、十五层采取同二层相同方式悬挑，ø

14钢丝绳斜拉卸压,在用钢丝绳斜拉位置上一层预埋钢套管,用于锚固钢丝绳。

（5）脚手板构造要求

脚手板必须设置在三根横向水平杆上，脚手板采用搭接铺设，接头必须在横向水平杆上，搭接长度为200mm，其伸出横向水平杆的长度为150mm，脚手板两端用直径1.2mm的镀锌铁丝固定在横向水平杆上。

作业层脚手板须满铺，不得用探头板、飞跳板。

脚手架搭设完毕后，沿高度方向每隔10m须满浦一层脚手板硬防护。

（6）剪刀撑的设置

顺长向的剪刀撑，每15m在两侧各设置一道，顺短向的剪刀撑每10m在两头各设置一道，两种方向的剪刀撑都必须从端头开始设置由底至顶。

所有剪刀撑至少与5根立杆联系，斜杆与地面夹角45°

-60°

，沿架高连续布置到顶。

剪刀撑连接应采用搭接连接，搭接长度不小于1.0米。

连墙件采取与框架柱刚性连接的方法，纵向从一层开始隔层设置，连墙件应与墙面垂直，不准上下倾斜。

（7）连墙杆的设置

连墙件采用三步二跨设置，部分位置可三步三跨设置。

连墙件须靠近主节点设置，偏离主节点的距离不得大于300mm，并从底层第一步纵向水平杆处开始设置，连墙杆应成水平设置，如不能水平设置时，与脚手架的连接端应下斜连接，不得采用上斜连接。

根据本工程的特点，连墙杆采用建筑物墙体预埋套管，模板拆除后可直接与墙体相连的做法，搭设过程中，在主节点处无法与框架主连接时，可在与框架柱对应处增设一根付立杆，连墙件与此立杆可靠连接，连墙件应与墙面垂直，不准上下倾斜。

（8）人行斜道构造要求

人行斜道采用之子形斜道，附着外脚手架设置，宽度为1m，坡度1：

3，拐弯处平台宽度1m，斜道两侧及平台外围设置栏杆和挡脚板，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度为180mm。

脚手架板满铺，搭接时下面板头压住上面的板头，板头凸棱用三角木填顺。

脚手板上每隔250-300mm设一根防滑木条，木条厚度20-30mm，用12号镀锌铁丝帮扎牢靠。

（9）卸料平台构造

卸料平台与脚手架分离，单独搭设，每层搭设一个，依次错开。

卸料平台长2.5m，距墙面挑出3.45m（距外排立杆挑出1.5m），在下层框架梁内水平预埋ф16钢筋拉环插入斜撑杆，在上层框架梁内垂直预埋ф16钢筋拉杆插入水平杆，水平杆伸出拉环端用直角扣件固定防滑杆，拉环水平预埋时距梁上皮100mm,垂直预埋时距梁外皮100mm，卸料平台周边须设置栏杆和挡脚板、立挂安全网，栏杆高度1.2m，挡脚板高度180mm。

平台满铺脚手板，两端用12号镀锌铁丝与水平杆帮扎牢固。

卸料平台限荷0.6m3（1380㎏）。

六、搭设方法

有两人协同立起一根立杆安放，用直角扣件与扫地杆连接，随后在立杆两侧设抛杆，用旋转扣件与立杆连接牢固。

接着立第二根立杆，方法同前，需注意控制好立杆间距。

立好两根立杆后，可搭设第一步纵向水平杆，再立其他立杆，搭设第一步横向水平杆，搭设连墙件，以此类推。

搭设时须随时对架体垂直度、步距、跨距等进行检查，若有偏差，及时调整，直至符合要求。

七、搭设注意事项

1.搭设前，必须进行认真熟悉脚手架施工方案，认真做好安全交底。

2.操作工需具备登高作业上岗证，穿防滑鞋，挂安全带、戴安全帽。

搭设时最少须有三人配合进行，划定安全警戒区，一人监护，严禁非操作人员进入。

3.搭设前须对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的构配件严禁使用。

4.搭设过程中，严格按各管件构造要求及尺寸进行固定和校正，连墙件和安全网的设置须同步进行。

5.剪刀撑必须与纵、横向水平杆同步搭设。

6.扣件螺栓拧紧扭力距不得小于40N.m且不得大于65N.m，对接扣件开口应朝上或朝内。

7.脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设不得超过相邻连墙件以上二步。

8.脚手架每搭设6m高度须组织人员严格按技术及构造要求验收，并办理验收手续。

9.严禁φ48和φ51钢管及其相应扣件混用。

底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错布置,至少应有两种适合的不同长度的钢管做立杆。

八、安全防护设施

1.作业层脚手板必须满铺，不得有探头板、飞跳板，出作业层外每隔5部（9m高）须满铺一层脚手板做硬防护。

2.密目网随脚手架同步挂设，网绳与架体可靠连接，不得使用破网、残网。

3.作业层必须设防护栏杆和挡脚板。

栏杆高度1.2m，挡脚板高度180mm

4.上人斜道口须搭设防护棚，上面满铺脚手板或厚度不小于50mm的木板铺设两层。

5.楼面周边、阳台边、楼梯外侧、屋面周边及大于1.5㎡的洞口周边均需设防护栏杆和挡脚板，做法与作业层相同。

大于1.5㎡的洞口除设防护栏杆外，还须水平满挂安全网，小于1.5㎡的洞口可满铺脚手板做防护。

九、安全管理

1.设人员（架子工）须持证上岗，挂安全带，戴安全帽、穿防滑鞋。

2.搭设前须对构配件质量进行检查，合格者方准使用。

3.本脚手架至用于装修作业，满足二个作业层同时施工，不得超载。

4.不得将模板支架，混凝土输送管道等固定在脚手架上。

5.当有六级及六级以上大风适应停止脚手架作业。

6.脚手架使用期间严禁随意拆除各种管件。

7.不得在脚手架基础及其附近进行挖掘作业，负责应采取加固措施，并报项目经理批准。

8.在脚手架上进行电、气焊作业时须有防火措施，并设专人看护。

9.冬施期间，严禁在脚手架上生火取暖、保温。

十、拆除方法及注意事项

拆除方法：

拆除原则是先安装的后拆除，后安装的先拆除，从顶层开始，自上而下按下列程序进行：

拆除顶层立挂的安全网-拆除护身栏杆-拆除挡脚板-拆除脚手板-拆除纵向水平杆-拆除剪刀撑-拆除连墙件-拆除横向水平杆-拆除立杆。

注意事项：

1.全面检查脚手架的扣件连接，连墙件、支撑体系是否符合构造要求，补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经项目经理同意后方可拆除。

2.由安全员进行脚手架拆除安全技术交底，双方履行签字手续。

3.脚手架拆除前须划定警戒区，设专人警戒，严防非操作人员入内，清除脚手架上杂物及地面障碍物，拆除作业时必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

4.连墙件须逐层拆除，严禁将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。

分段拆除高度不得大于2步。

5.严禁采用将脚手架整片推倒或拉倒的方法进行拆除。

6.拆至地面的构配件须及时清理，分类存放，以便整修、保养及运输。

悬挑式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为26.00米/30.00米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.50米，立杆的步距1.50米。

采用的钢管类型为Φ48×

3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3米，水平间距4.5米。

施工均布荷载为3.00kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。

悬挑水平钢梁采用18#工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，φ14钢丝绳与建筑物拉结。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.15×

1.05/3.000=0.053kN/m

活荷载标准值Q=3.00×

1.05/3.000=1.050kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×

0.038+1.2×

0.053=0.109kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×

1.050=1.470kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×

0.109+0.10×

1.470）×

1.202=0.224kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×

0.109+0.117×

1.202=-0.263kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.263×

106/5080.0=51.84N/mm2

大横杆的计算强度小于205.00N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.053=0.091kN/m

活荷载标准值q2=1.050kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×

0.091+0.990×

1.050）×

1200.04/（100×

2.06×

105×

121900.0）=0.9mm

大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm，满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×

1.20=0.046kN

脚手板的荷载标准值P2=0.053×

1.05×

1.20/3.000=0.063kN

活荷载标准值Q=3.00×

1.20/3.000=1.260kN

荷载的计算值P=1.2×

0.046+1.2×

0.063+1.4×

1.260=1.895kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=Pl/3

M=（1.05×

0.038）×

1.052/8+1.895×

1.05/3=0.669kN.m

=0.669×

106/5080.0=131.643N/mm2

小横杆的计算强度小于205.00N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×

0.038×

10504/（384×

2.060×

121900.0）=0.024mm

集中荷载标准值P=0.046+0.063+1.260=1.369kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=（3-4/9）×

1369.033×

10503/（72×

121900.0）=2.240mm

最大挠度和V=V1+V2=2.264mm

小横杆的最大挠度小于1050/150与10mm，满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×

1.05=0.040kN

1.20/2=0.095kN

1.20/2=1.89kN

荷载的计算值R=1.2×

0.040+1.2×

0.095+1.4×

1.89=2.808kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明:

单扣件在的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

本例取0.1489

NG1=0.1489×

18.60=2.770kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.15

NG2=0.15×

4×

1.20×

（1.05+0.50）/2=0.558kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×

4/2=0.360kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）0.005

NG4=0.005×

18.60=0.112kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.799kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.00×

2×

1.05/2=3.78kN

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×

1.4Wklah2/10

其中Wk风荷载基本风压值（kN/m2）；

la立杆的纵距（m）；

h立杆的步距（m）。

五、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）；

N=9.851

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.388；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；

i=1.578

l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定；

l0=2.079

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；

u=1.5

A——立杆净截面面积（cm2）；

A=4.893

W——立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）；

W=5.080

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到

=51.909

[f]——钢管立杆抗压强度设计值（N/mm2）；

[f]=205.00

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<

[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N立杆的轴心压力设计值，N=9.057kN；

轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.388；

i计算立杆的截面回转半径，i=1.578cm；

l0计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=2.079m；

k计算长度附加系数，取1.155；

u计算长度系数，由脚手架的高度确定；

u=1.5

A立杆净截面面积，A=4.893cm2；

W立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.080cm3；

MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.076kN.m；

钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到

=62.602

[f]钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

六、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×

wk×

Aw

wk——风荷载基本风压值，Wk=0.368kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.4×

2.4=5.76m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=5.000

经计算得到Nlw=2.964kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.964kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50/1.578的结果查表得到

=0.91；

A=4.893cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=91.542kN

Nf>

Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=7.964kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求

连墙件扣件连接示意图

七、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体0.50mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1200.0mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=934.5cm4，截面抵抗矩W=116.8cm3，截面积A=25.15cm2。

受脚手架集中荷载P=1.2×

3.799+1.4×

3.78=9.851kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×

0.197=0.237kN/m

悬挑脚手架示意图

水平钢梁的计算图

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=-0.045kN

R2=4.618kN

R3=10.354kN

R4=6.052kN

R5=-0.329kN

最大弯矩Mmax=1.89kN.m

截面应力

=M/1.05W+N/A=1.89×

106/（1.05×

116800）+4.035×

1000/2515=17.056N/mm2

水平支撑梁的计算强度小于205.00N/mm2,满足要求!