沥青混凝土路面施工方案完成版.docx

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沥青混凝土路面施工方案完成版

武汉市轨道交通

四号线二期工程第五标段

七里庙站盖挖路面施工方案

编制：

审核：

审批：

第1章编制依据

本方案为盖挖路面的施工方案，主要依据下列文件及规范进行编制：

《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205）；

《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-2002）；

《混凝土结构设计规范》（GB50010）；

《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204）；

《城市道路施工及验收规范》（CJJ-91）；

《市政道路工程质量检验评定标准》（CJJ1-90）；

《公路改性沥青路面施工技术规范》（JTJ036-98）；

《公路沥青路面施工技术规范》（JTGF40-2004）；

《沥青施工及验收规范》（GB50092-96）。

若实际过程有变化的部分再另行申报具体施工部位的施工方案。

第2章工程概况

武汉轨道交通四号线七里庙站位于武汉市汉阳区汉阳大道和汉桥路交汇处，其中汉阳大道规划红线宽度50m，汉桥路规划红线宽度15m，车站布置汉阳大道路下。

车站位于汉阳大道，沿汉阳大道东西向布置。

本站为地下二层岛式车站，车站总长203.6m，宽20.9m。

设计起点里程：

右DK8+024.700，车站有效站台中心里程：

右DK8+107.000，设计终点里程：

右DK8+228.300。

车站总建筑面积为11687.280平方米，其中主体建筑面积：

8453.280平方米，附属建筑面积：

3234.000平方米。

本站共设4个出入口，2组风亭及一组冷却塔。

Ⅰ号出入口位于车站的西南侧，布置朝阳星苑附近；Ⅱ号出入口位于车站的东南侧，布置于宜昌市人民政府驻武汉办事处旁边；Ⅲ号出入口及Ⅳ号出入口位于车站的北侧；四个出入口的设置可以满足各个方向的客流和人行过街的需要。

车站两端分别设置一组风亭，风亭均为高风亭，并在Ⅱ号风亭附近布置冷却塔。

七里庙沥青混凝土路面工程，路面长230.6米，路幅宽19.85米;底层为钢板和部分混凝土地面，道路设计基层采用C30钢筋混凝土板，铺装下层4cmAC-13C型细粒改性沥青，铺装面层5cmOGFC-13型多孔质排水沥青，沥青面层用摊铺机摊铺,压路机碾压、成型。

我施工段路面沥青施工采用集中拌料的施工法，加强对施工中的材料、施工技术、质量、安全要素的控制，以达到优质高效的完成施工任务。

混凝土、钢筋、沥青、碎石、石屑、改性剂、添加剂等材料提前订料、备料，各种材料要严把质量关，符合设计和规范要求，施工过程中对每一道工序严把质量关，确保工程质量达到优良标准，同时加大先进设备、仪器的投入，确保工程质量和工期。

第3章盖挖路面施工

平面布置图

施工步骤：

栓钉施工钢筋混凝土板施工混凝土挡墙施工DPS防水层施工

沥青混凝土层施工

3.1栓钉施工

3.1.1概况

本工程临时路面由钢梁和钢板组装。

本项目栓钉规格为φ19*100mm、φ19*80mm，钢板规格为870mm、970mm、700mm,从南侧次梁到北侧第二、三、四、五块钢板使用φ19*100mm，其余使用φ19*80mm、870mm钢板栓钉离钢板边间距为65mm、栓钉间距140mm，最北侧700mm宽的钢板栓钉离钢板边50mm、栓钉间距150mm,970mm钢板（端口从北到南第二、三块钢板）栓钉离钢板边距离为85mm、栓钉间距140mm。

3.1.2施工准备

1）人员和设备的配备

①施工人员的配备必需满足现场施工进度要求；

②施工需用设备：

栓钉焊机、手弧焊机、角向磨光机等

2）焊接工艺评定试验

在正式施焊前，选用和实际工程设计要求相同规格的焊钉、瓷环及相同批号、规格的母材（但母材的厚度不应小于16mm，且不大于30mm），并采用相同的焊接方式和位置进行工艺参数评定试验，以确定在相同条件下施焊的焊接电流、焊接时间之间的最佳匹配关系。

栓钉焊接施工参数

栓钉直径（mm）

10

12

16

19

22

焊接电流（A）

500-650

600-900

1100-1300

1350-1650

1600-1900

通电时间（S）

0.40-0.7070

0.45-0.85

0.60-0.85

0.80-1.00

0.85-1.25

栓钉伸出长度（mm）

3

3-4

4-5

4-5

4-6

注：

如穿透焊时，电流、焊接时间、栓钉伸出长度可适当调整。

3）其它准备：

①栓钉施工前应标出栓钉焊接的准确位置。

若钢板在栓钉位置有锈污或水泥渣，应采用角向砂轮打磨干净,栓钉焊接时应按位置线排列整齐。

②根据栓钉位置将瓷环摆放就位。

焊接用陶瓷环的型式、尺寸应和所用栓钉相匹配，受潮瓷环必须在焊前进行烘干，烘干温度为120℃，保温时间为2小时。

3.1.3栓钉施工工艺

1）栓钉焊接工艺流程（如下图所示）

2）栓钉施工操作

①依据设计要求先放线定出栓钉的准确位置，两人一组配合施工，一人定位并将该位置的栓钉放在点位上，另一人随后进行焊接。

②焊枪的夹头和焊钉要配套，以便焊钉既能顺利插入，又能保证良好的导电性能。

③焊钉、焊枪的轴线要尽量和工件表面保持垂直，同时用手轻压焊枪，使焊枪、焊钉及瓷环保持静止状态。

焊接工艺流程图

④在焊枪完成引弧、提升、下压的过程中要保持焊枪静止，待焊接完成（焊缝冷却）后，再轻提焊枪。

⑤在焊缝完全未冷却前，不要打碎瓷环。

打碎瓷环后，若焊缝质量不合格，使用手弧焊机补焊。

⑥在施工工艺参数不变的情况下，每班前取2个焊好的栓钉进行外观和锤击检查，合格后方可大范围施工。

⑦在施工工艺参数有可能变化的情况下（焊枪、总引线、电源有所变化时），应重新进行外观和锤击检查，合格后方可施工。

3.1.4质量保证措施

①未熔合：

栓钉和钢板金属部分未熔合，应加大电流增加焊接时间。

②咬边：

栓钉焊接后钢板被电弧烧成缩径。

原因是电流大、时间长。

所以要调整焊接电流及时间。

③磁偏吹：

由于使用直流焊机电流过大造成。

应将地线对称接在工件上或在电弧偏向的方向放一块铁板，改变磁力线的分布。

④气孔：

焊接时熔池中气体未排出而形成的。

原因是瓷环排气不当、焊件上有杂质在高温下分解成气体等。

应减小间隙，做好焊前清理。

⑤裂纹：

在焊接的热影响区及焊肉中产生裂纹。

原因是焊件的质量问题，保证质量方法为：

焊前做栓钉的材质检验。

下雨、雪时停止焊接。

⑥防止使用受潮瓷环，当受潮后要在120℃的烘箱中烘烤2h或在250℃温度下烘焙1h。

瓷环尺寸和栓钉应相配套。

⑦为了保证焊接质量，栓焊工必须经过专门技术培训和试验考核，试焊件经拉伸、打弯等试验格后，经有关部门批准方可上岗。

3.2钢筋混凝土板施工

3.2.1施工方法

1）浇筑前准备工作

对钢板进行清理，清扫完毕后用胶带贴上纵向变形缝，确保浇筑时候不会漏浆，同时在横向缝隙中填入细沙并浇水湿润使细沙密实，细沙表面抹上砂浆。

2）测量放样

测设路面中心线，设立水准点；每10m断面测定设计标高值。

3）模板安装

本工程模板采用砖模，模板砌筑完成后保证其具有足够的稳定性确保施工中不变形。

模板的仔细检查砖模的平顺性和垂直度，砖模和基层接触面不得有缝隙。

4）钢筋网的绑扎

本工程钢筋混凝土板采用Φ8@250*250单层钢筋网片，钢筋网片面层设置，分别在钢盖板支座处断开。

绑扎钢筋时四周两行钢筋交叉点应每点绑扎牢，中间部分交叉点可相隔交错扎牢，但必须保证受力钢筋不位移；若采用绑扎搭接接头，则接头相纵向受力钢筋的绑扎接头宜相互错开；钢筋绑扎连接区段的长度不应少于300mm，凡搭接接头中点位于该区段的的搭接接头均属于同一连接区段；位于同一区段内的受拉钢筋搭接接头面积百分率应不大于25%。

5）混凝土运输、浇筑、振捣

采用搅拌运输车运输，避免车辆颠簸，造成混凝土离析。

混凝土必须在5小时内浇筑完毕（从发车时起），为防止混凝土浇筑出现冷缝（冷缝：

指上下两层混凝土的浇筑时间间隔超过初凝时间而形成的施工质量缝），两次混凝土浇筑时间不超过1.5小时，交接处用振捣棒不间断的搅动。

浇筑过程中，振捣持续时间应使混凝土表面产生浮浆，无气泡，不下沉为止。

振捣器插点呈梅花形均匀排列，采用行列式的次序移动，移动位置的距离应不大于40CM。

保证不漏振，不过振。

6）切缝灌缝

根据当地气候，混凝土浇灌后强度达到25%～35%后，进行切缝工作，切割从上坡向下坡行进。

开始切割时下刀要慢，刀片旋转正常后就可以平稳地切割。

灌缝在养护完后采用机械或人工方法进行，首先将缝内的临时密堵材料清理干净。

然后采用设计要求的灌缝材料用人工进行灌缝。

灌缝时采取措施防止污染路面。

7）养生及交通管制

采用湿治覆盖草袋法养生或专人洒水养生，养生期7～14天。

养生期间禁止车辆通行。

3.2.2质量措施

①严格按技术规范标准和监理程序选择性准备水泥混凝土路面原材料，做好混凝土配合比设计。

②严格执行合同规范和监理程序，做到前道工序未经检查认可，后道工序不施工。

施工过程中，成立专职的质检机构，严格按施工质量检查验收标准进行自检。

③混凝土制备时要准确地控制混凝土的配合比，严格控制水灰比，出机时检查坍落度等，每班制作试件保证混凝土质量。

④模板安装结实牢固，混凝土振捣时要防止侧压力过大，挤倒侧模板。

混凝土板周边加强振捣，严防石料集中，确保周边表面砂浆充实饱满。

⑤切割时间根据气温灵活掌握，不宜太早，避免强度不够造成缝边剥落。

3.3混凝土挡墙施工

3.3.1工程概况

七里庙站临时路面的混凝土挡墙施工，包括挡墙钢筋的绑扎、模板的制作、安装和拆除以及混凝土的浇筑工作，砼全部采用商品砼，砼强度等级为C30。

3.3.2施工准备

1）作业条件

①按工程结构图进行模板设计。

模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性。

模板按墙进行编号，并涂刷好隔离剂，分规格堆放。

②弹好轴线、墙身线，并清除干净墙身部位杂物。

2）材料要求

①现浇板模板采用18mm胶合模板

②穿墙对拉螺栓和套筒

③隔离剂：

水性防腐剂

3）施工机具及劳动力准备

专用扳手、撬棍、手锤、线锥等，挡墙混凝土浇筑人员需要精心组织，每次至少5人。

3.3.3施工工艺

1）挡墙钢筋绑扎

①工艺流程：

立2～4根竖筋画水平筋间距绑定位横筋绑其余横筋。

②竖筋和伸出搭接筋的搭接处需绑3根水平筋，其搭接长度及位置均应符合设计要求。

③挡墙筋应逐点绑扎，双排钢筋之间应绑拉筋或支撑筋，其纵横间距不大于600mm，钢筋外绑扎垫块或用塑料卡。

④挡墙水平筋在两端头的加固筋应符合设计抗震要求。

⑤合模后对伸出的竖向钢筋应进行修整，宜在搭接处绑一道横筋定位，浇筑砼时应有专人看管，浇筑后再次调整以保证钢筋位置的准确。

2）挡墙的模板制作、安装和拆除

①墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：

直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。

组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。

②下部的固定，宜在浇筑砼时予插Φ12钢筋在剪力墙两侧，作为水平支撑的固定加固点，内穿Φ48钢管作水平斜撑、水平撑来固定。

水平固定钢管间距不大于600mm，并用M12对拉螺栓扇形卡将其对拉，以夹紧墙板模板。

1.5米以下水平撑斜撑间距不大于1000mm，扣件必须扣紧，扣件刚度、强度一定要满足规范要求，以防扣件损坏产生涨模现象。

3）挡墙模板计算

①参数信息

基本参数

次楞间距（mm）:

300；穿墙螺栓水平间距（mm）:

600；

主楞间距（mm）:

500；穿墙螺栓竖向间距（mm）:

500；

对拉螺栓直径（mm）:

M12；

主楞信息

主楞材料:

圆钢管；主楞合并根数:

2；

直径（mm）:

48.00；壁厚（mm）:

3.50；

次楞信息

次楞材料:

木方；次楞合并根数:

1；

宽度（mm）:

100.00；高度（mm）:

50.00；

面板参数

面板类型:

胶合面板；面板厚度（mm）:

18.00；

面板弹性模量（N/mm2）:

6000.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；

面板抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.50；

木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；方木弹性模量E（N/mm2）:

9000.00；

方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:

1.50；

钢楞弹性模量E（N/mm2）:

206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

205.00；

墙模板设计简图

②按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中：

γ-混凝土的重力密度，取24.000kN/m³；t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T-混凝土的入模温度，取30.0℃；V--混凝土的浇筑速度，取50.0m/h；

H-模板计算高度，取1.100m；β1-外加剂影响修正系数，取1.00；

β2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。

分别计算得85.87kN/m2、26.4kN/m2，取较小值26.24kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=26.24kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6kN/m2。

③墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

抗弯强度验算

弯矩计算公式如下:

M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，M--面板计算最大弯矩（N·mm）；

l--计算跨度（次楞间距）:

l=300.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×26.24×0.50=15.145kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×6.00×0.50=4.200kN/m；

面板的最大弯矩：

M=0.1×15.145×300.02+0.117×4.200×300.02=18.05×104N·mm；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ=M/W

其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；

M--面板计算最大弯矩（N·mm）；

W--面板的截面抵抗矩:

W=bh2/6=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；

f--面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

面板截面的最大应力计算值：

σ=M/W=18.05×104/2.70×104=6.68N/mm2；

面板截面的最大应力计算值σ=6.68N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

抗剪强度验算

计算公式如下:

V=0.6q1l+0.617q2l

其中，V--面板计算最大剪力（N）；

l--计算跨度（次楞间距）:

l=300.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×26.24×0.500=15.145kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×6.00×0.50=4.200kN/m；

面板的最大剪力：

V=0.6×15.145×300.0+0.617×4.200×300.0=3503.4N；

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ--面板截面的最大受剪应力（N/mm2）；

V--面板计算最大剪力（N）：

V=3503.4N；

b--构件的截面宽度（mm）：

b=500mm；

hn--面板厚度（mm）：

hn=18.0mm；

fv--面板抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值:

τ=3×3503.4/（2×500×18.0）=0.584N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:

[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.584N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！

挠度验算

根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

挠度计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:

q=26.24×0.5=13.12N/mm；

l--计算跨度（次楞间距）:

l=300mm；

E--面板的弹性模量:

E=6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=0.8mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×13.12×3004/（100×6000×2.43×105）=0.476mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.476mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=0.8mm，满足要求！

④墙模板主次楞的计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10×5×5/6×1=41.667cm3；

I=10×5×5×5/12×1=104.167cm4；

次楞计算简图

次楞的抗弯强度验算

次楞最大弯矩按下式计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，M--次楞计算最大弯矩（N·mm）；

l--计算跨度（主楞间距）:

l=500.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×26.24×0.30=9.087kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×6.00×0.30=2.52kN/m。

次楞的最大弯矩：

M=0.1×9.087×500.02+0.117×2.52×500.02=3.015×105N·mm；

次楞的抗弯强度应满足下式：

σ=M/W

其中，σ--次楞承受的应力（N/mm2）；

M--次楞计算最大弯矩（N·mm）；

W--次楞的截面抵抗矩，W=4.17×104mm3；

f--次楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm2；

次楞的最大应力计算值：

σ=3.015×105/4.17×104=7.2N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

次楞的最大应力计算值σ=7.2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

次楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

V=0.6q1l+0.617q2l

其中，V－次楞承受的最大剪力；

l--计算跨度（主楞间距）:

l=500.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×26.24×0.30/1=9.087N/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×6.00×0.30/1=2.52kN/m。

次楞的最大剪力：

V=0.6×9.087×500.0+0.617×2.52×500.0=3503.4N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/（2bh0）

其中，τ--次楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；

V--次楞计算最大剪力（N）：

V=3503.4N；

b--次楞的截面宽度（mm）：

b=100.0mm；

hn--次楞的截面高度（mm）：

h0=50.0mm；

fv--次楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=1.500N/mm2；

次楞截面的受剪应力计算值:

τ=3×3503.4/（2×100.0×50.0×1）=1.05N/mm2；

次楞截面的受剪应力计算值τ=1.05N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！

次楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下：

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，ν--次楞的最大挠度（mm）；

q--作用在次楞上的线荷载（kN/m）：

q=26.24×0.30=7.87kN/m；

l--计算跨度（主楞间距）:

l=500.0mm；

E--次楞弹性模量（N/mm2）：

E=9000.00N/mm2；

I--次楞截面惯性矩（mm4），I=1.04×106mm4；

次楞的最大挠度计算值:

ν=0.677×7.87×5004/（100×9000×1.04×106）=0.355mm；

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=2mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.355mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.078×2=10.156cm3；

I=12.187×2=24.374cm4；

E=206000N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图（kN）

主楞计算弯矩图（kN·m）

主楞计算变形图（mm）

主楞的抗弯强度验算

作用在主楞的荷载:

P＝1.2×25.24×0.3×0.5＋1.4×6×0.3×0.5＝3.869kN；

主楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）:

l=600mm；

强度验算公式：

σ=M/W

其中，σ--主楞的最大应力计算值（N/mm2）

M--主楞的最大弯矩（N·mm）；M=4.41×105N·mm

W--主楞的净截面抵抗矩（mm3）；W=1.02×104mm3；

f--主楞的强度设计值（N/mm2），f=205.000N/mm2；

主楞的最大应力计算值:

σ=4.41×105/1.02×104=43.5N/mm2；

主楞的最大应力计算值σ=43.5N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！

主楞的抗剪强度验算

主楞截面抗剪强度必须满足:

τ=2V/A≤fv

其中，τ--主楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；

V--主楞计算最大剪力（N）：

V=4217.1N；

A--钢管的截面面积（mm2）：

A=978.606mm2；

fv--主楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=120N/mm2；

主楞截面的受剪应力计算值:

τ=2×4217.1/978.606=8.619N/mm2；

主楞截面的受剪应力计算值τ=8.619N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！

主楞的挠度验算

主楞的最大挠度计算值:

ν=0.441mm；

主楞的最大容许挠度值:

[ν]=2.4mm；

最大挠度计算值ν=0.441