丽海豪园高支模施工方案.docx

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丽海豪园高支模施工方案

佛山市禅城区丽海豪园工程

高

支

模

施

工

方

案

编制日期：

二○壹贰年十月十日

1.工程概况:

工程名称：

季华三路南侧、凤凰路西侧B地块1栋~4栋

建设单位：

佛山联诚银海豪园房地产投资开发有限公司

设计单位：

广东南海城乡建筑设计有限公司

监理单位：

广州市宏业金基建设监理咨询有限公司

施工单位：

湛江市粤西建筑工程公司

工程地址：

佛山市祥禅城区季华三路南侧、凤凰路西侧

工程结构：

框剪结构18层

建筑面积：

2、工程设计概况

本项工程分为1栋~4栋商住18层、总高度为60.75米，层高3米，首层为商铺和架空层。

总建筑面积平方米。

地上结构18层，首层高5.8m~6.9米,标准层高3m。

基本结构参数；

1）桩基类型：

预制预应力管桩（AB型），桩长：

20~30m，桩径：

Ф500×125、总数量：

227根

2）主要结构尺寸；梁：

200mm×600mm、200mm×550mm、200mm×500mm，板厚：

150/120mm；柱：

310mm×2100mm、250mm×3700mm、250mm×2100mm

3）混凝土强度等级；基础C35P8,首层墙柱：

C45，梁板C30。

3．方案的编制依据

1）、施工图纸；

2）、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

3）、《建筑施工手册》第四版缩印本

4）、《木结构工程施工质量验收规范》GB50206-2002

5）、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99

6）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001

7）、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001

8）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

9）、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

4、高支模施工情况

本工程高支模的施工部位1栋~4栋楼首层，层高为5.8~6.9米，钢筋混凝土框剪结构，结构构造按七度二级设防。

投影面积为1384.1M2。

钢混凝土梁（最大尺寸）200×600，支模高度为6.05m，跨度最大8.8米，楼板厚120。

模板支撑体系用Φ48×3.5满堂红钢管扣件搭设，步距1500，梁下立杆顶用可调支撑托、板下立杆顶用双扣件，18厚胶合板，次楞均用50×100方木，施工方法如下：

1、120厚楼板下：

立杆纵、横向间距1000，板底次楞50×100方木@350，主楞单钢管，立杆靠梁两侧距梁边尺寸为250。

（计算书见附件）。

2、200×600梁下：

梁底居中设2根承重立杆，沿梁长方向间距1000，次楞50×100方木@200，平行梁截面搁置，主楞双钢管。

（计算书见附件）

3、垂直剪刀撑：

外立面沿支架四周长度和高度方向均应连续设置，中部纵横方向每隔4排立杆设置一道。

水平剪刀撑：

从顶层开始向下每隔2步设置一道。

结合其结构体型，施工中其模板及其支撑的刚度、强度、稳定性、抗倾覆及承载力均有较高要求，需确保施工过程中模板及支撑系统的安全与稳定。

本方案主要针对最不利结构的高支模进行验算，其它部位参照执行。

5.施工部署

5.1安全防护领导小组

安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是本工程项目部创建“安全生产、文明施工工地”的根本要求。

为此项目部成立以生产经理为组长的安全防护小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：

组长：

庄帝福（项目生产经理）——负责协调工作；

副组长：

梁康玉（项目技术负责人）——负责技术部署；现场施工总指挥组员：

李俊峰（项目总施工）——现场指挥、技术交底；

杨阳元（施工员）、杨木胜（质检员）、林海明（专职安全员）——质量、安全检查。

5.2方案设计的思路

1）设计原则：

①实用性：

主要应保证混凝土结构的质量，模板接缝严密，不漏浆；构件的形状尺寸和相互位置的正确；模板的构造简单，支拆方便。

②安全性：

保证在施工过程中不变形、不破坏、不倒塌。

③经济性：

针对工程的具体情况，因地制宜，就地取材；确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投入；增加模板周转，减少支拆用工；实现文明施工。

2）结合本工程结构形式、实际施工特点，高支模均采用满堂红门式钢管脚手架进行搭设，水平方向使用φ48×3.5的钢管连系加强，水平杆又与每层在梁內预埋的钢管扣件连结，并设置交叉剪刀撑，在顶部使用可调U型顶托，底部使用模板垫片支撑混凝土面上。

3）根据以往工程的施工经验，结合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

的要求，项目部组织有关人技术员进行技术分析，制定草案，选择最不利矩形计算并兼顾代表性的部位进行结构验算。

梁选择（钢筋混凝土梁）跨度、层高、截面尺寸最大的进行验算。

梁层高取6.0m，最大截面取200×600，梁跨度取8.8m。

5.3搭设及拆除施工工艺

5.3.1施工工艺流程

工艺流程为：

场地清理→材料配备→设置底座→搭满堂脚手架→剪刀撑→水平兜网→作业平台→防护栏杆→模板及其垫木安装……。

定距定位：

根据梁的位置确定每排脚手架的纵横走向，并根据脚手架离结构立面的距离拉出立杆位置，做好标记，底座应准确放在定位线上，并铺放平稳。

相邻立杆应互相看齐，同排立杆应通视，连线与墙面垂直。

支撑脚手架搭设完成后检查立杆的垂直度，倾斜度不得超过脚手架高度的1/500。

5.3.2拆除施工工艺

拆除程序应遵循由上而下、先搭后拆的原则，不准分立面拆架或在上下两步同时拆架，做到一步一清、一杆一清。

所有连墙杆等应随架子拆除同步下降，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆架子；分段拆除高差不应大于两步（如高差大于两步，应增设连墙件加固）。

6.安全施工措施

6.1材质及其使用要求

1）钢管及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），的规定，按本方案附录A的规定进行质量类别判定、维修及使用。

钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用；禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。

钢管材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应为φ48mm。

2）扣件的紧固程度应在40～50N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。

扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。

对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。

3）各杆件端头伸出扣件的盖板边缘的长度不应小于100mm。

6.2搭设的安全措施

1）底座下的砼地面必须满足承载力要求（达到设计强度的75%以上）后才能

进行上部脚手架搭设.

2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业；当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。

3）架子必须配合施工进度搭设，未完成的架子在每日收工前要确保架子稳定。

4）在搭设过程中由施工员、架子班长等进行检查、验收和签证。

6.3施工作业的安全措施

1）任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除架子部件。

2）搭设过程中不允许多层同时作业。

3）各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。

4）定期检查架子，发现问题和隐患时必须在施工作业前及时维修加固。

6.4拆除的安全措施

1）拆架前，全面检查待拆的架子，根据检查结果拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准作业。

2）拆除前必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚步手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量除掉。

3）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调；当解开与另一人有关的结扣时应先通知对方，以防坠落。

4）拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；每天拆架下班时不应留下隐患部位。

5）拆除时严禁碰撞架子附近电源线，以防触电事故。

6）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件附着扣件或两杆连着送到地面。

7）所有脚手板应由外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。

8）拆下的零配件要集中装入袋子内，再吊下承料平台；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高处抛掷。

6.5文明施工措施

1）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋。

2）进入施工现场的人员要爱护场内各种设施和标牌，不得随意拆除的移动。

3）严禁酒后上架作业，施工操作时精力集中，禁止开玩笑和打闹。

4）架子搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可上岗作业；凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者一律不得上架操作。

5）上架作业人员均应走人行梯道，不准攀爬架子。

6）防护栏杆、脚手板、安全网等设施影响作业班组支撑时，如需拆改时应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

7）架子验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时须经安质部同意后由架子工操作。

8）不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动架子。

9）拆除架子需使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

10）架子使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。

11）施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品；使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人。

12）架子堆放场地做到整洁、摆放合理、专人保管。

13）施工人员做到活完料净脚下清，确保架子施工材料不浪费。

14）运至地面的材料应按指定地点随搭（拆）随运，分类堆放，当天搭（拆）当天清。

一层结构概况见下表：

项目

数值

备注

最大模板支设高度

6.0（6.050）m

框梁截面最大值

200×600mm

框梁截面次大值

200×550mm

框柱截面最大值

310×3700（250×2100）mm

楼板厚度最大值

120mm（150mm）

7、模板、模架支设方案

7.1材料选用：

1、模板：

采用两面涂刷面膜的夹板，厚18mm，长×宽=1830×915mm。

2、楞条：

小楞：

50×100mm木方，大楞：

Ф48×3.5mm，A3钢管。

3、支撑：

Ф48×3.5mm，A3钢管，直角、旋转卡扣。

4、柱箍采用Ф48×3.5mm钢管做柱箍。

7.2顶板模板：

模板采用木模板体系，模板采用1830×915×18光面红模板、底楞采用50×100木方、支撑系统采用钢管满堂支撑系统、设扫地杆。

模板支撑采用Ф48×3.5mm钢管，搭设满堂支撑系统，楼板水平杆步距1500，18厚胶合板，50×100mm木方，离地150设置扫地杆，模板支撑最大搭设高度为5.88（6）米。

板下木方间距250，立杆的纵横的间距1000x1000，（120）150厚板双扣件节点，全架高设置剪刀撑，斜撑角度应在45°~60°之间。

每一排剪刀撑中相邻的两个剪刀撑距离不大于立杆间距，相邻排剪刀撑间距不大于3立杆间距；满堂架周边另设置一道剪刀撑。

7.2.1模架支架立面图：

7.2.2梁板支撑图

7.2.3模板拼接处节点图

7.3梁模板：

梁模板体系采用木模体系，即木模采用18厚光面红模板、内楞采用50×100木方，外楞采用φ48钢管。

当梁高h＞600mm时，设一道螺杆，螺杆间距550（不大于500）mm。

梁跨L≥4m时，跨中起拱3/1000，悬臂梁端部起拱6/1000。

梁下木方平行梁截面布置，间距均为200mm；梁底每排设2根承重立杆，间距500，沿梁长度方向间距1000。

。

侧模钉50×100木龙骨间距不大于250mm，木龙骨外侧用双φ48钢管固定；两侧用支顶保证梁

7.3.1梁板模板图：

7.3.2梁模板阴角处理图：

7.4柱模板：

柱箍采用2·Ф48×3.5mm钢管做柱箍，间距为400mm（自底面到柱高一半范围内），间距为500mm（自顶面到柱高一半范围内）；四周用钢管、8#铁丝与满堂架拉结，保证柱模板的垂直度。

水平拉结每600mm设置一道。

模板：

18mm夹板

内楞：

50×100mm木方,间距为300mm

外楞：

双排Φ48.5×3.5mm钢管对接加

间距为400mm（自底面到柱高一半范围内）

间距为500mm（自顶面到柱高一半范围内）

对拉螺栓：

Ф16对拉螺栓，水平间距为400mm

柱模板加固示意图如下：

8.模板设计计算的相关参数：

8.1计算假定：

1、模板结构构件中的面板、大小楞均属受弯构件；按连续梁或简支梁计算；当构件的跨度超过三跨时，可按三等跨连续梁进行计算；

2、构件的惯性矩沿跨长恒定；

3、支座是刚性的，不沉降；

4、受荷跨荷载情况相同，并同时作用。

8.2计算参数：

根据《建筑施工手册》（第四版）、《建筑施工计算手册》（江正荣编著）有关的内容

计算过程所需数据如下：

新浇砼的重力密度γc=25KN/m3

考虑施工具体时间和混凝土本身特性，混凝土的初凝时间为t0=4h。

混凝土中加高效缓凝剂，故外加剂影响修正系数β1=1.2

混凝土塌落度为140-160mm,用插值法求混凝土塌落度影响修正系数

β2=1.15+（160-150）×（1.15-1.0）/（150-90）=1.175

8.3模板及支撑系统的相关参数：

本次施工模板支撑系统材料采用九夹板、木方、焊接钢管和对拉螺栓。

根据《简明施工计算手册》（第二版）、《混凝土结构工程》及相关规范和资料内容，

确定所用材料相关参数如下：

1、模板采用18mm夹板，有关力学计算参数如下：

弹性模量E=1.1×104N/mm2

抗弯强度[fm]=16N/mm2

抗剪强度[τ]=2.2N/mm2

2、支撑小楞采用50×100mm木方，有关力学计算参数如下：

弹性模量E=1.1×104N/mm2

抗弯强度[fm]=13N/mm2

抗剪强度[τ]=1.4N/mm

3、支撑小楞的钢管采用双排Φ48×3.5mm钢管,有关力学计算参数如下：

弹性模量E=2.1×105N/mm2

抗弯强度[f]=215N/mm2

抗剪强度[τ]=110N/mm2

A=489mm2，I=12.19×104mm4，W=5.08×103mm3

4、对拉螺栓采用φ16、φ14螺栓，有关力学计算参数分别如下：

容许拉力[N]=24.5KN，[N]=17.56KN。

9.柱模板的设计计算：

9.1模板侧压力计算：

根据工程经验，柱砼的浇筑速度取V=2m/m。

混凝土塌落度为140-160mm，用插值法求混凝土塌落度影响修正系数

β2=1.175

最大侧压力：

F1=0.22γctoβ1β2（V）1/2=0.22×25×4×1.2×1.175×（201/2）

=138.73KN/m2

F2=γcH=25×6.92=173.0KN/m2>F1

按规范规定取较小值，取F=138.73KN/m2作为对模板侧压的标准，并考虑倾倒砼产生的水平荷载标准值2KN/m²，侧向4KN/m²，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：

q=138.73×1.2+2×1.4=168.156KN/m²，考虑到模板结构不确定因素较多，故不考虑荷载折减，同时也不考虑倾倒砼产生的荷载，取q=138.73KN/m2有效压头高度为

h=F/γc=138.73/25=5.5m

9.2验算柱模板（夹板）的强度和刚度：

柱模板按三跨连续梁计算：

1、强度验算：

跨中其最大弯距：

Mmax=qL2/10=138.73×1.0×0.2²/10=0.55KN·m

模板截面抵抗弯距：

M=W×F=fbh2/6=13×1000×182/6=12.64KN·m>0.55KN·m符合要求

2、刚度验算：

假定模板截面为1000mm×18mm

ω=KqL4/100EI

=0.677×138.73×2004/（100×11000×1000×18³/12）

=0.28mm<200/400=0.500mm符合要求。

9.3验算内楞（木方）的强度和刚度：

木方的间距为200，钢管外楞间距为400。

均布荷载q=138.73×0.20=27.75KN/m

则最大弯距为Mmax=qL2/10=27.75×0.4²/10=0.444KN·m

抵抗弯距为WF=[fm]bh²/6=1.08KN·m>0.444KN·m强度满足要求

ω=KqL4/100EI=0.677×138.73×4004/（100×11000×50×100³/12）

=0.52mm

9.4验算外楞（双排钢管）的强度和刚度：

1、强度验算：

在有效压头范围内，钢管的间距为400，对拉螺栓间距为L=400，均布荷载为138.73KN/m²，则每跨的集中荷载（由木方传递）为F=138.73×0.4×0.4=22.20KN，对每一根钢管而言集中荷载为11.1KN。

则最大弯距为：

Mmax=0.175PL=0.175×11.10×0.4=0.78KN·m

抵抗弯距为：

WF=3.14×（484-414）×215/32×48=1.09KN·m>Mmax

满足要求

2、刚度验算：

Ω=1.146PL³/100EI

=1.146×11.10×1000×400³/（100×2.1×100000×12.19×10000）

=0.32

3、柱自中间到柱顶的外楞间距为500mm，螺栓间距为400mm，均布荷载为75KN/m2，则每跨的集中荷载（由木方传递）为75×0.5×0.4=15KN，对每一根钢管而言集中荷载为7.5KN。

则最大弯距为：

Mmax=0.175PL=0.175×7.5×0.4=0.525KN·m

抵抗弯距为：

WF=3.14×（484-414）×215/32×48=1.09KN·m>Mmax

因此强度满足要求。

ω=1.146PL³/100EI

=1.146×7.2×1000×400³/（100×2.1×100000×12.19×10000）=0.204mm

9.5验算对拉螺栓的强度：

对拉螺栓取横向间距为400mm，竖向为400mm，按最大侧压力计算，

采用直径16螺栓，每根螺栓承受的拉力：

N=138.73×0.4×0.4=22.20KN<[N]=24.5KN故满足要求。

柱自中间到柱顶的外楞间距为500mm，螺栓间距为400mm，均布荷载为75KN/m²。

按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力：

N=75×0.5×0.4=15KN<[N]故满足要求。

柱模板及支撑系统符合强度和刚度要求

10.板模板的设计计算：

10.1120（150）厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

模板支架搭设高度为6.0米，板厚（120）150，50×100木方间距300，双扣件节点，搭设尺寸为：

立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.50米。

采用φ48×3.5的钢管搭设满堂模板支撑系统。

图楼板支撑架立面简图

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.100×0.12（0.150）×1.000+0.350×1.000=（4.115）kN/m

活荷载标准值q2=（1.000+1.500）×1.000=2.500kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；

I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×（1.2×4.115+1.4×2.500）×0.300×0.300=0.076kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.076×1000×1000/54000=1.406N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

（2）抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×（1.2×4.115+1.4×2.500）×0.300=1.519kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×1519.0/（2×1000.000×18.000）=0.127N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×4.115×3004/（100×6000×486000）=0.077mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.100×0.150×0.300=1.130kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.350×0.300=0.105kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（1.500+1.000）×0.300=0.750kN/m

静荷载q1=1.20×1.130+1.20×0.105=1.481kN/m

活荷载q2=1.4×0.750=1.050kN/m

2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=2.531/1.000=2.531kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.53×1.00×1.00=0.253kN.m

最大剪力Q=0.6×1.000×2.531=1.519kN

最大支座力N=1.1×1.000×2.531=2.785kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/