电梯井屋面楼板模板门式脚手架支撑计算书新Word格式文档下载.docx

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（25.10×

0.12+0.30）+1.40×

0.00=3.974kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×

25.10×

0.12+0.7×

1.40×

0.00=4.066kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×

1.40=0.98

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.100×

0.120×

1.200+0.300×

1.200=3.974kN/m

活荷载标准值q2=（0.000+0.000）×

1.200=0.000kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=bh2/6=120.00×

1.80×

1.80/6=64.80cm3；

截面惯性矩I=bh3/12=120.00×

1.80/12=58.32cm4；

式中：

b为板截面宽度，h为板截面高度。

（1）抗弯强度计算

f=M/W<

[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×

（1.35×

3.974+0.98×

0.000）×

0.300×

0.300=0.048kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.048×

1000×

1000/64800=0.745N/mm2

面板的抗弯强度验算f<

[f],满足要求!

（2）抗剪计算

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力Q=0.600×

3.974+1.0×

0.300=0.966kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×

966.0/（2×

1200.000×

18.000）=0.067N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<

[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<

[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×

3.974×

3004/（100×

6000×

583200）=0.062mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、楼板底木方的计算

木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25.100×

0.300=0.904kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.300×

0.300=0.090kN/m

（3）活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q3=0.000×

0.300=0.000kN/m

经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×

（0.904+0.090）+0.9×

0.98×

0.000=1.341kN/m

2.木方强度、挠度、抗剪计算

木方计算简图

木方弯矩图（kN.m）

木方剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

木方变形图（mm）

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=0.644kN

N2=1.771kN

N3=1.771kN

N4=0.644kN

经过计算得到最大弯矩M=0.193kN.m

经过计算得到最大支座F=1.771kN

经过计算得到最大变形V=0.775mm

木方的截面力学参数为

截面抵抗矩W=bh2/6=7.00×

7.00×

7.00/6=57.17cm3；

截面惯性矩I=bh3/12=7.00×

7.00/12=200.08cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.193×

106/57166.7=3.38N/mm2

木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

（2）木方抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

截面抗剪强度计算值T=3×

0.965/（2×

70×

70）=0.295N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

（3）木方挠度计算

最大变形v=0.775mm

木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

三、楼板底托梁的计算

板底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.069kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图（kN.m）

托梁剪力图（kN）

托梁变形计算受力图

托梁变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.733kN.m

经过计算得到最大支座F=6.350kN

经过计算得到最大变形V=2.334mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=bh2/6=8.00×

8.00×

8.00/6=85.33cm3；

截面惯性矩I=bh3/12=8.00×

8.00/12=341.33cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.733×

106/85333.3=8.59N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

（2）顶托梁抗剪计算

3715/（2×

80×

80）=0.871N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

（3）顶托梁挠度计算

最大变形v=2.334mm

顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

四、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

1门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

门架（MF1219）1榀0.224kN

交叉支撑2副2×

0.040=0.080kN

水平架5步4设0.165×

4/5=0.132kN

连接棒2个2×

0.006=0.012kN

锁臂2副2×

0.009=0.017kN

合计0.465kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m

（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m）

剪刀撑采用φ48.0×

3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：

tgα=（4×

1.950）/（4×

1.830）=1.066

2×

0.038×

（4×

1.830）/cosα/（4×

1.950）=0.105kN/m

水平加固杆采用φ48.0×

3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为

0.038×

（1×

1.830）/（4×

1.950）=0.009kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；

（1×

0.014+4×

0.014）/1.950=0.037kN/m

每米高的附件重量为0.020kN/m；

每米高的栏杆重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.181kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.419kN/m。

2托梁传递荷载

第1榀门架两端点力3.715kN，6.350kN

第2榀门架两端点力5.153kN，5.153kN

第3榀门架两端点力6.350kN，3.715kN

经计算得到，托梁传递荷载为NQ=10.305kN。

五、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

N=1.2NGH+NQ

其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.419kN/m；

　　NQ——托梁传递荷载，NQ=10.305kN；

　　H——脚手架的搭设高度，H=4.1m。

经计算得到，N=1.2×

0.419×

4.100+10.305=12.627kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=12.63kN；

　　Nd——一榀门架的稳定承载力设计值（kN）；

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中φ——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，φ=0.396；

　　k——调整系数，k=1.13；

　　i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.64cm；

　　I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=8.34cm4；

　　h0——门架的高度，h0=1.90m；

　　I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；

　　A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；

　　h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；

　　I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=2.79cm4；

　　A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2；

　　f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。

Nd调整系数为1.0。

经计算得到，Nd=1.0×

50.332=50.332kN。

立杆的稳定性计算N<

Nd,满足要求!

六、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；

p=50.51

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；

N=12.63

A——基础底面面积（m2）；

A=0.25

fg——地基承载力设计值（kN/m2）；

fg=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×

fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；

kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；

fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求!