模板计算书Word文档格式.docx

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钢管端面承压强度设计值fce：

325N/mm2；

2.荷载参数

新浇筑砼自重标准值G2k：

24kN/m3；

钢筋自重标准值G3k：

1.1kN/m3；

板底模板自重标准值G1k：

0.3kN/m2；

承受集中荷载的模板单块宽度：

915mm；

施工人员及设备荷载标准值Q1k：

计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；

计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；

计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；

3.板底模板参数

搭设形式为：

2层梁；

（一）面板参数

面板采用克隆（平行方向）18mm厚覆面木胶合板；

厚度：

18mm；

抗弯设计值fm：

29N/mm2；

弹性模量E：

11500N/mm2；

（二）第一层支撑梁参数

材料：

2根40×

80木方（宽度×

高度mm）；

间距：

300mm；

木材品种：

东北落叶松；

10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：

15N/mm2；

抗弯强度设计值fm：

17N/mm2；

抗剪强度设计值fv：

1.6N/mm2；

（三）第二层支撑梁参数

2根Ф48×

3钢管（直径×

厚度mm）；

钢材品种：

屈服强度fy：

抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：

端面承压强度设计值fce：

二、模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。

这里取面板的计算宽度为0.915m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I=915×

183/12=4.447×

105mm4；

W=915×

182/6=4.941×

104mm3；

1.荷载计算及组合

模板自重标准值G1k=0.3×

0.915=0.275kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=24×

0.915×

0.7=15.372kN/m；

钢筋自重标准值G3k=1.1×

0.7=0.705kN/m；

永久荷载标准值Gk=0.275+15.372+0.705=16.351kN/m；

施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×

0.915=2.288kN/m；

计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5kN；

（1）计算挠度采用标准组合：

q=16.351kN/m；

（2）计算弯矩采用基本组合：

A永久荷载和均布活荷载组合

q=max（q1，q2）=21.884kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×

（1.2×

16.351+1.4×

2.288）=20.541kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×

（1.35×

0.7×

2.288）=21.884kN/m；

B永久荷载和集中活荷载组合

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×

1.2×

16.351=17.659kN/m；

P1=0.9×

1.4×

2.5=3.150kN；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×

1.35×

16.351=19.867kN/m；

P2=0.9×

2.5=2.205kN；

2.面板抗弯强度验算

σ＝M/W<

[f]

其中：

W--面板的截面抵抗矩，W=4.941×

M--面板的最大弯矩（N·

mm）M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.435kN·

m；

Ma=0.125q×

l2=0.125×

21.884×

0.32=0.246kN·

Mb1=0.125q1×

l2+0.25P1×

l

=0.125×

17.659×

0.32+0.25×

3.150×

0.3=0.435kN·

Mb2=0.125q2×

l2+0.25P2×

19.867×

2.205×

0.3=0.389N·

mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=0.435×

106/4.941×

104=8.802N/mm2；

实际弯曲应力计算值σ=8.802N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=29N/mm2，满足要求！

2.面板挠度验算

ν=5ql4/（384EI）≤[ν]

q--作用在模板上的压力线荷载:

q=16.351kN/m；

l-面板计算跨度:

l=300mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=11500N/mm2；

I--截面惯性矩:

I=4.447×

[ν]-容许挠度:

结构表面外露[ν]=l/400=0.750mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=5×

16.351×

3004/（384×

11500×

4.447×

105）=0.337mm；

实际最大挠度计算值:

ν=0.337mm小于最大允许挠度值:

[ν]=0.750mm，满足要求！

三、板底支撑梁的计算

1.第一层支撑梁的计算

支撑梁采用2根40×

高度mm），间距300mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=2×

40×

803/12=3.413×

106mm4；

W=2×

802/6=8.533×

104mm3；

E=10000N/mm2；

（一）荷载计算及组合：

0.3=0.090kN/m；

0.3×

0.7=5.040kN/m；

0.7=0.231kN/m；

永久荷载标准值Gk=0.090+5.040+0.231=5.361kN/m；

0.3=0.750kN/m；

计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5kN；

（1）计算挠度采用标准组合（考虑支撑梁自重）：

q=5.361+0.0384=5.3994kN/m；

（2）计算弯矩和剪力采用基本组合（考虑支撑梁自重）：

（5.361+0.0384）=5.831kN/m；

0.750=0.945kN/m；

（5.361+0.0384）=6.560kN/m；

0.750=0.662kN/m；

q=0.9×

P=0.9×

（二）荷载效应计算

支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。

作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查《模板规范（JGJ162-2008）》附录C表C.1-2确定内力系数。

（1）最大弯矩M计算

最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.982kN·

经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大

Ma=0.100×

q1×

l2+0.117×

q2×

l2

=0.100×

6.560×

0.92+0.117×

0.662×

0.92=0.594kN·

Mb=0.080×

q×

l2+0.213×

P×

=0.080×

5.831×

0.92+0.213×

0.9=0.982kN·

（2）最大剪力V计算

最大剪力V=max（Va，Vb）=5.275kN；

经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大

Va=0.600×

l+0.617×

=0.600×

0.9+0.617×

0.9=3.910kN；

Vb=0.600×

l+0.675×

P

0.9+0.675×

3.150=5.275kN；

（3）最大变形ν计算

ν=0.677ql4/100EI=0.677×

5.3994×

9004/（100×

10000×

3.413×

106）=0.703mm

（三）支撑梁验算

（1）支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.982×

106/8.533×

104=11.505N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=11.505N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）支撑梁抗剪计算

τ=VS0/Ib=2.638×

1000×

64000/（3.413×

106×

40）=1.236N/mm2；

实际剪应力计算值1.236N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！

（3）支撑梁挠度计算

最大挠度：

ν=0.703mm；

[ν]-容许挠度:

结构表面外露[ν]=l/400=2.250mm；

ν=0.703mm小于最大允许挠度值:

[ν]=2.250mm，满足要求！

2.第二层支撑梁的计算

支撑梁采用2根Ф48×

厚度mm），间距900mm。

10.78×

104=2.156×

105mm4；

4.49×

103=8.980×

103mm3；

E=206000N/mm2；

（一）荷载计算及组合

（1）第一层支撑梁产生的最大支座反力

《模板规范（JGJ162-2008）》规定：

当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2。

规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。

所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。

施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.5×

0.3=0.450kN/m；

由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：

q1=5.831kN/m；

0.450=0.567kN/m；

由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：

q1=6.560kN/m；

0.450=0.397kN/m；

由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力

F1=1.100×

l+1.200×

=1.100×

0.9+1.200×

0.567×

0.9=6.385kN；

由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力

F2=1.100×

0.397×

0.9=6.923kN；

A第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：

最大支座反力F=max（F1，F2）=6.923kN；

B第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：

F=1.100×

l=1.100×

0.9=5.345kN；

（2）第二层支撑梁自重

A计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：

q=0.090kN/m；

B计算第二层支撑梁变形采用：

q=0.067kN/m；

第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图（kN·

m）

剪力图（kN）

变形计算简图

变形图（mm）

计算得到：

最大弯矩：

M=1.669kN.m

最大剪力：

V=8.818kN

最大变形：

ν=1.685mm

最大支座反力：

F=22.705kN

σ=M/W=1.669×

106/8.980×

103=185.844N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=185.844N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

τ=VS0/Itw=4.409×

6084/（2.156×

105×

3）=41.473N/mm2；

实际剪应力计算值41.473N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！

结构表面外露[ν]=l/400；

第1跨最大挠度为1.685mm，容许挠度为2.250mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.190mm，容许挠度为2.250mm，满足要求！

第3跨最大挠度为1.681mm，容许挠度为2.250mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

四、立杆的稳定性计算

1.立杆轴心压力设计值计算

立杆轴心压力设计值N=N1+N2=22.238+0.643=22.882kN；

（一）第二层支撑梁传递的支座反力N1

当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。

规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。

由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la×

立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。

所以，我们采用“力传递法”进行计算。

计算的方法完全同“2.第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：

作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：

施工人员及设备荷载标准值Q1k=1×

0.3=0.300kN/m；

通过以上方法计算得到：

第二层支撑梁传递的支座反力N1=22.238kN；

（二）垂直支撑系统自重N2

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×

0.149×

（4.3-0.7）=0.643kN；

注：

为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方法进行计算；

2.立杆稳定性验算

立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

N--立杆的轴心压力设计值，N=22.882kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《碗扣架规范JGJ166-2008》附录E得到φ=0.268；

立杆计算长度lo=h+2a=1.2+2×

0.684=2.568m；

计算立杆的截面回转半径i=1.58cm；

A--立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

钢管立杆长细比λ计算值：

λ=lo/i=2.568×

100/1.580=162.532

钢管立杆长细比λ=162.532小于钢管立杆允许长细比[λ]=230，满足要求！

钢管立杆受压应力计算值：

σ=22.882×

103/（0.268×

4.890×

102）=174.337N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=174.337N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

Ⅱ、梁模板（碗扣架支撑）计算书

梁段：

L1。

梁截面宽度B：

0.6m；

梁截面高度D：

1.4m；

梁边至板支撑距离：

0.2m；

立杆沿梁跨度方向间距la：

梁底承重立杆根数：

3；

梁底两侧立杆间距lc：

梁底承重立杆间距（mm）依次是：

300*2；

梁底扫地杆距支撑面h1：

板底扫地杆距支撑面h1'

：

板底立杆步距h'

板底支撑梁及模板总厚度：

142mm；

梁底采用的支撑钢管类型为：

1.5kN/m3；

梁侧模板自重标准值G1k：

0.5kN/m2；

砼对模板侧压力标准值G4k：

17.848kN/m2；

倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：

2kN/m2；

梁底模板自重标准值G1k：

振捣砼对梁底模板荷载Q2k：

3.梁侧模板参数

加固楞搭设形式：

主楞竖向次楞横向设置；

（二）主楞参数

间距（mm）：

600；

（三）次楞参数

1根40×

140*4；

（四）加固楞支拉参数

加固楞采用穿梁螺栓支拉；

螺栓直径：

M12；

螺栓水平间距：

600mm；

螺栓竖向间距（mm）依次是：

100,250*2；

4.梁底模板参数

独立支撑（2层梁上顺下横承重）；

根数：

4；

3.0钢管；

二、梁侧模板面板的计算

这里取面板的计算宽度为1.000m。

I=1000×

183/12=4.860×

W=1000×

182/6=5.400×

（一）新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k

按下列公式计算，并取其中的较小值:

F1=0.22γtβ1β2V1/2

F2=γH

其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--砼的入模温度，取20.000℃；

V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；

H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.400m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--砼坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算得到：

F1=17.848kN/m2

F2=33.600kN/m2

新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=17.848kN/m2；

砼侧压力的有效压头高度：

h=F/γ=17.848/24.000=0.744m；

（二）倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k

Q3k=2kN/m2；

（三）确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合：

q=17.848×

1=17.848kN/m；

计算弯矩和剪力采用基本组合：

底部荷载：

q=max（q1，q2）=23.449kN/m；

17.848+1.4×

2）×

1=21.796kN/m；

1=23.449kN/m；

顶部荷载：

2×

1=1.764kN/