墙模板单面支撑800计算书Word下载.docx
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600
第3道
第4道
1800
第5道
2400
第6道
3000
第7道
3600
第8道
4200
第9道
4800
第10道
5400
简图如下：
墙模板单面支撑剖面图
墙模板单面支撑正立面图
三、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
混凝土重力密度γc（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时间t0（h）
6
外加剂影响修正系数β1
1.2
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V（m/h）
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
5.6
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）
min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×
24×
6×
1.2×
1.15×
2.51/2，24×
5.6}＝min{69.125，134.4}＝69.125kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2）
2
有效压头高度h＝G4k/γc＝69.12/24＝2.88m
承载能力极限状态设计值
Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×
0.7Q3k]＝0.9max[1.2×
69.120+1.4×
2.000，1.35×
0.7×
2.000]＝85.74kN/m2
Smin＝0.9×
1.4Q3k＝0.9×
1.4×
2.000＝2.52kN/m2
正常使用极限状态设计值
Sˊmax＝G4k＝69.120kN/m2
Sˊmin＝0kN/m2
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
26
面板弹性模量E（N/mm2）
9000
根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁。
梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mm
W＝bh2/6＝1000×
152/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×
153/12=281250mm4
考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
1、强度验算
q＝bSmax＝1.0×
85.74＝85.74kN/m
验算简图
Mmax＝ql2/8=85.74×
0.2002/8=0.43kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.43×
106/37500=11.433N/mm2≤[f]=37N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
qˊ＝bSˊmax＝1.0×
69.12＝69.12kN/m
挠度验算,νmax＝5qˊl4/（384EI）=5×
69.12×
2004/（384×
9000×
281250）=0.57mm≤[ν]=l/250=200/250=0.80mm
五、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁材料规格
50×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
14.85
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
53.333
小梁截面惯性矩I（cm4）
213.333
小梁合并根数n
1
小梁受力不均匀系数η
q＝ηlSmax＝1.000×
0.200×
85.745＝17.15kN/m
qmin＝ηlSmin＝1.000×
2.520＝0.50kN/m
弯矩图
Mmax＝0.52kN·
σ＝Mmax/W＝0.52×
106/53333=9.832N/mm2≤[f]=14.85N/mm2
qˊmax＝ηlSˊmax＝1.000×
69.12＝13.82kN/m
qˊmin＝ηlSˊmin＝1.000×
0＝0kN/m
变形图
νmax＝0.259mm≤[ν]=l/250=600/250=2.4mm
3、支座反力计算
承载能力极限状态
剪力图
R1=5.17/η=5.17/1.000=5.17kN
R2=10.24/η=10.24/1.000=10.24kN
R3=10.32/η=10.32/1.000=10.32kN
R4=10.26/η=10.26/1.000=10.26kN
R5=10.39/η=10.39/1.000=10.39kN
R6=9.59/η=9.59/1.000=9.59kN
R7=7.21/η=7.21/1.000=7.21kN
R8=5.14/η=5.14/1.000=5.14kN
R9=3.16/η=3.16/1.000=3.16kN
R10=0.81/η=0.81/1.000=0.81kN
正常使用极限状态
Rˊ1=4.16/η=4.16/1.000=4.16kN
Rˊ2=8.26/η=8.26/1.000=8.26kN
Rˊ3=8.32/η=8.32/1.000=8.32kN
Rˊ4=8.27/η=8.27/1.000=8.27kN
Rˊ5=8.38/η=8.38/1.000=8.38kN
Rˊ6=7.71/η=7.71/1.000=7.71kN
Rˊ7=5.74/η=5.74/1.000=5.74kN
Rˊ8=4.02/η=4.02/1.000=4.02kN
Rˊ9=2.36/η=2.36/1.000=2.36kN
Rˊ10=0.47/η=0.47/1.000=0.47kN
4、抗剪验算
Vmax＝5.22kN
τ＝Vmax/（2bh）=5.22*103/（2*50*80）=0.65N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2
六、主梁验算
主梁类型
槽钢
主梁材料规格
8号槽钢
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面抵抗矩W（cm3）
25.3
主梁截面惯性矩I（cm4）
101.3
主梁合并根数n
主梁受力不均匀系数ζ
主梁计算方式
三等跨梁
由上节'
小梁验算'
的'
支座反力计算'
知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。
承载能力极限状态：
Rmax＝ζMax[5.166，10.244，10.325，10.256，10.389，9.587，7.211，5.143，3.161，0.811]＝1×
10.389=10.389kN。
正常使用极限状态：
Rˊmax＝ζMax[4.164，8.258，8.323，8.267，8.377，7.711，5.737，4.023，2.363，0.473]＝1×
8.377=8.377kN。
Mmax＝5.09kN·
σ＝Mmax/W＝5.09×
106/25300=201.210N/mm2[f]≤205N/mm2
2、支座反力计算
第1道斜撑所受主梁最大反力Rmax
（1）＝27.85/ζ=27.85/1.0=27.85kN
计算方法同上，可依次知：
第2道斜撑所受主梁最大反力Rmax
（2）＝55.22/ζ=55.22/1.0=55.22kN
第3道斜撑所受主梁最大反力Rmax（3）＝55.65/ζ=55.65/1.0=55.65kN
第4道斜撑所受主梁最大反力Rmax（4）＝55.28/ζ=55.28/1.0=55.28kN
第5道斜撑所受主梁最大反力Rmax（5）＝55.99/ζ=55.99/1.0=55.99kN
第6道斜撑所受主梁最大反力Rmax（6）＝51.67/ζ=51.67/1.0=51.67kN
第7道斜撑所受主梁最大反力Rmax（7）＝38.87/ζ=38.87/1.0=38.87kN
第8道斜撑所受主梁最大反力Rmax（8）＝27.72/ζ=27.72/1.0=27.72kN
第9道斜撑所受主梁最大反力Rmax（9）＝17.04/ζ=17.04/1.0=17.04kN
第10道斜撑所受主梁最大反力Rmax（10）＝4.37/ζ=4.37/1.0=4.37kN
3、挠度验算
νmax＝1.190mm≤[ν]=l/250=1000/250=4.0mm
七、斜撑验算
斜撑计算依据
最不利荷载传递方式
斜撑类型
工字钢
材质规格（mm）
10号工字钢
截面面积A（mm）
1430
回转半径i（mm）
41.40
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
斜撑容许长细比
根据"
支撑构造"
和"
主梁验算"
的"
支座反力计算"
可知：
序号
倾斜角（°
）
计算长度l0（m）
主梁反力R（kN）
斜撑轴力N（kN）
长细比λ=l0/i
稳定系数φ
斜撑应力σ（N/mm2）
结论
4.764
1.204
27.845
27.942
29.082，符合要求
0.921
21.216
符合要求
44.968
0.849
55.217
78.045
20.507，符合要求
0.947
57.631
45.002
1.697
55.649
78.703
40.99，符合要求
0.886
62.119
44.991
2.546
55.279
78.164
61.498，符合要求
0.814
67.15
3.394
55.995
79.192
81.981，符合要求
0.716
77.345
44.995
4.243
51.674
73.071
102.488，符合要求
0.573
89.177
5.091
38.867
54.968
122.971，符合要求
0.44
87.362
44.997
5.94
27.72
39.2
143.478，符合要求
0.336
81.585
6.788
17.036
24.094
163.961，符合要求
0.265
63.581
44.998
7.637
4.373
6.185
184.469，符合要求
0.211
20.498
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