盾构过空推段施工方案.docx

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盾构过空推段施工方案

第一章编制说明及编制原则

一、编制依据

《盾构法隧道施工与验收规范》（GB50446-2008）；

《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-2003）；

《复合地层中的盾构施工技术》竺维彬鞠世建著；

《深圳地铁盾构隧道技术研究与实践》刘建国著；

《西平站~蛤地站区间隧道纵断面及特殊地段处理措施》

《西平站~蛤地站区间地质勘察报告》

二、编制原则

坚持科学、先进、经济、合理与实用相结合的原则。

强化组织指挥，加强管理，保工期、保质量、保安全。

优化资源配置，实行动态管理。

采用监控措施和信息反馈及超前预报系统指导施工。

安全质量、文明施工、环境保护满足政府与业主的要求。

第二章工程概况

一、标段位置及范围

东莞市快速轨道交通R2线2307标段位于东莞市南城区，线路自东莞大道与西平二路口的西平站，沿东莞大道从东北往西南方向前进，过西平三路口、穿环城路高架桥、宏北路口后到达东莞大道与宏三路口的蛤地站。

标段位置见图2-1所示。

标段工程全长2262.808m，由一站一区间（西平站、西平站～蛤地站区间）组成。

西平站采用明挖顺作法施工，西平站~蛤地站区间隧道为两条单线隧道，地面条件为双向八车道主干道，中央绿化带较宽阔，两侧各设有一条辅道。

区间采用盾构法施工，对中间硬岩段（左线367m、右线260m）则采用矿山法开挖，盾构空载推进衬砌。

设风机房兼矿山法施工竖井1座、联络通道兼废水泵房1处、单独联络通道2处。

标段工程范围见图2-2所示。

图2-1标段工程位置图

图2-2标段工程范围图

二、设计概况

根据隧道所处的环境条件、地质条件、断面大小及埋深情况，隧道洞身大部分穿越中微风化花岗片麻岩，最大岩石饱和单轴抗压强度值为117Mpa，且部分地段上软下硬，盾构机掘进困难，故采用矿山法完成隧道开挖、初支，盾构通过拼装管片。

左右线隧道均利用中间风井作为施工竖井进洞开挖。

矿山法隧道内净空尺寸为直径6400mm，在盾构机外径6280mm的基础上考虑120mm的盾构机工作空间；在矿山法隧道底部60°范围内设有半径3150mm，厚150mm的混凝土导向平台，用于引导盾构机按正确路线参数推进。

矿山法隧道左右线总长度484.526米，共有A型、B型、C型三种断面形式，矿山法隧道按锚喷构筑法进行施工，根据地质条件情况，盾构空推初支段分为A、B、C型衬砌类型进行施工。

A型衬砌适用隧道全部处于中、微风化地层且顶板岩层较厚段，采用台阶法进行开挖；B型衬砌适用于隧道拱部范围处于强风化地层段，采用短台阶法进行开挖；C型衬砌适用于隧道拱部处于土层及全风化地段，采用环形台阶法进行开挖。

其断面形式如图2-3、2-4、2-5所示。

表2-1复合式衬砌设计支护参数表

衬砌

类型

初期支护参数

辅助施工措施

施工

方法

预留

变形量

系统锚杆

钢筋网

喷射砼

格栅钢架

洞内

全断面注浆

φ42注浆小导管

单线

A型

φ22砂浆锚杆，L=2。

5m，@1.2m×1。

2m

边墙布置

φ8钢筋网

@0.25m×0.25m

全环单层布置

C20网喷早强砼，厚0.20m

/

/

/

台阶法

30mm

单线

B型

Φ32注浆锚管，L=3.0m,@1。

0m×0.8m

边墙布置

φ8钢筋网

@0.2m×0.2m

全环单层布置

C20网喷早强砼，厚0.25m

间距0.8m

/

L=3.5@0.3*2.4m，拱部120°布置

短

台阶法

40mm

单线

C型

Φ32注浆锚管，L=3.5m,@0。

8m×0.6m

边墙布置

φ8钢筋网

@0.15m×15m

全环单层布置

C20网喷早强砼，厚0.3m

间距0.6m

上半断面深孔预注浆

L=3.5@0.3*1。

8m，拱部120°布置

环形台阶法

50mm

图2-3单线A型隧道衬砌断面图

图2-4单线B型隧道衬砌断面图

图2-5单线C型隧道衬砌断面图

矿山法隧道开挖半径6.9米，初支后隧道为圆形隧道，半径6.4米，盾构机刀盘直径6.28米，故盾构机与初支面之间有60mm间隙。

同外径为6米的管片之间有200mm间隙，用豆粒石及同步注浆填充密实。

图2-6矿山法区间初支后断面图图2-7盾构空推后管片拼装完毕断面图

三、工程地质与水文地质

本区间地形稍有起伏，属冲积平原地貌区，地面高程11.2～24.5m。

现多为交通道路及低矮住宅区。

矿山法空推段隧道埋深12~13.8米，从大里程方向向小里程方向（盾构掘进方向）均为3‰的下坡。

区间范围上覆地层主要为第四系全新统人工填筑土，全新统冲洪积粉质粘土、砂土，第四系残积砂质粘性土，下伏基岩为燕山期花岗闪长岩、震旦系大绀山组混合片麻岩。

隧道洞身主要从残积砂质粘性土及混合片麻岩全、强风化层中穿过，遇水极易软化、崩解，稳定性差；部分段落洞顶紧邻砂层，易产生涌砂、流砂等问题；局部地段隧道洞身穿越中微风化混合片麻岩，中微风化岩面附近岩体节理裂隙发育，同一开挖断面上存在上下、左右软硬不均的普遍现象。

洞身YDK17+861～DK19+387、YDK19+635~YDK20+134段穿越残积土及全、强风化混合片麻岩，局部隧道底部穿越中、微风化混合片麻岩。

YDK19+387～+635段穿越中微风化混合片麻岩。

此段场地条件较好。

地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。

对混凝土结构具酸性侵蚀性，环境作用等级为H1，CO（）

（2）侵蚀性环境作用等级为H1，建议环境作用等级按H1考虑。

根据室内易溶盐试验结果，按照《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版），按III类环境类型及B类地层渗透性判定，本次勘察区间范围内地下水位以上土层对混凝土结构具微腐蚀性。

在A类环境下，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。

对钢结构具微腐蚀性。

总体而言，隧道掘进条件差。

第三章施工重难点

一、导台施工精确度控制

在盾构机空推前，已经施工完毕混凝土导台，混凝土导台的施工质量直接影响到盾构机能否保持良好的推进姿态，保证管片拼装质量，达到预期的防水效果，因此导台的精确度是盾构空推段的一个控制难点。

二、盾构机到达

在盾构机到达矿山法隧道前25m施工时，随着刀盘前方岩土逐渐减少，盾构机对前方岩体及矿山法段与盾构段接口位置的扰动也逐渐增加，设定合适的盾构掘进参数，是保证盾构顺利到达矿山段的关键，这也是本次施工的难点。

三、提供盾构机足够的反力

盾构机在导台上滑行，遇到的阻力较小，可能使管片之间的挤压力达不到2500KN的设计要求，从而造成隧道密封性降低，管片环之间容易漏水，因此，在盾构机推进过程中需要在刀盘前堆积适量的豆粒石并不断补充，为盾构空推提供足够的反力。

四、注浆量控制

注浆量过大，会造成水泥砂浆反窜到刀盘前方，固结豆粒石堆积体，在刀盘转动时造成盾构机整体翻转。

注浆量过少，则起不到背后注浆的效果，不能及时稳定管片。

第四章盾构过矿山法区间施工方法

一、方案一施工工艺流程

针对本标段特点，盾构空推过矿山法隧道拟采用两种方法为盾构机提供反力，即从大里程到中间风井（左线：

ZDK19+650~417.024，右线：

YDK19+640~413.4）为方案一，从中间风井到小里程（YDK19+395.0~370）为方案二。

方案一：

考虑到可以从中间风井下料及喷浆机向管片后吹填豆粒石，故采用回填豆粒石来为盾构机提供反力，工艺流程如图4-1所示。

图4-1盾构机过矿山法区间方案一流程图

图4-2盾构机过矿山法段方案一喷射豆粒石纵剖示意图

a、盾构机出洞，进入矿山法区间，盾构机步进安装管片，如正常掘进相同每步进1.5米拼装一环管片，在盾构机步进的过程中在盾构机前方堆积豆粒石或渣土以提供反力，以确保管片拼装质量，增强管片防水效果。

b、管片拼装完成后要及时进行管片与矿山法隧道初支面间的回填，背衬回填时每隔4.5米在盾构机切口四周用沙袋做成围堰，防止浆液外漏、豆粒石从刀盘前面流出，然后用混凝土喷射机从刀盘前方向盾构机后方吹入粒径为5~10mm的豆粒石骨料，由于区间隧道开挖不规整，豆粒石喷填方量不完全固定。

c、在豆粒石回填后，进行注浆作业，由于盾构机前面是敞开的，同步注浆效果不是很理想，在管片拼装10环后从吊装孔检查注浆效果，若效果不好，可通过注浆孔进行二次注浆。

d、在空推过程中，盾构机前方豆粒石会有损失，所需补充的豆粒石从竖井吊装并运输至掌子面。

方案二：

从中间风井到小里程（YDK19+395.0~370）段由于盾构进洞后操作人员及喷浆机具进入刀盘前方比较困难，故选用方案二，施工示意图如图4-3所示。

图4-3盾构机过矿山法区间方案二示意图

盾构机推动回填的渣土，渣土在刀盘前逐渐形成密实的土柱，盾构机达到正常推进模式。

管片与已开挖成形隧道间由回填土充填，同时开启同步注浆进行止水，提升至要求值后，开启螺旋输送机出土。

如果上部渣土不能完全填满隧道，则只开下部同步注浆系统，上部用豆砾石回填及注水泥浆。

当发现管片背后填充不满时，从吊装孔向管片与隧道间隙中喷射豆粒石，示意图如图4-4所示。

图4-4从隧道内向管片背后喷填豆粒石示意图

二、主要的技术控制及措施

1.盾构推进控制

在整个矿山隧道内推进，关键点在以下的四个方面加以控制。

盾构机在未完全进入导台的推进

盾构机在进入矿山法隧道内导台前，对接触混凝土导台刀盘刀具进行调整，避免刀具与导台接触。

应对盾构各类型千斤顶进行调整，使盾构姿态符合要求。

在推进时，推进速度不能过快，控制在10～20mm范围内，每推进1环，必须进行盾构轴线的测量，必要时，每0.5环进行测量，以便使盾构以良好姿态进入导台。

在推力方面，考虑到土体对盾构壳摩擦阻力（或裹实），推力控制在50～150T范围内，当推进速度达到要求，则此推力就为此时的推力。

轴线高程坡度改变推进

在坡度改变上推进，关键是控制推进千斤顶的行程差及铰接千斤顶行程差，确保矿山法隧道与盾构壳间的间隙。

在推进时，每一环必须进行测量工作，根据测量数据，调整千斤顶行程差（区域油压）。

盾构机在矿山法隧道未完全进入正常盾构推进土体内

在这一阶段推进工作中，由于盾构推力将逐步增大，对矿山法隧道内的管片将产生一定量的位移，因此盾构推力不能过大，一般控制在600～800T左右，推进速度在10～20范围内，刀盘转速控制在1.0～1.8rpm范围内，土压控制在0.1～0.15MPa范围。

在盾构进入土体前，必须在矿山法隧道内的管片进行二次注浆施工，注浆材料为水泥浆，注浆压力控制在0.1～0.3MPa范围内，注浆顺序为：

底部→推进方向右方→推进方向左方→顶部。

矿山法隧道与盾构隧道的接口处注浆回填

由于矿山法隧道与盾构隧道接口处，盾构推进时对周边土体挠动，土体较容易坍塌，因此在该处注浆回填时，在灌注碎石后，马上用双液浆进行压注，使回填材料能在短时间内达到一定的强度，防止水土流失。

双液浆配比如表4-1所示（1M3）：

表4-1注浆配合比

A液

B液

水泥（Kg）

膨润土（Kg）

水（L）

水玻璃（L）

480

55

720

130

注：

混合率：

11％，凝固时间8～12秒。

2.盾构轴线控制

根据轴线设计半径计算盾构铰接千斤顶的行程差，推进千斤顶行程差，确保盾构机沿矿山隧道轴线行走，同时在盾构推进前复核矿山隧道与盾构机轴线误差，根据误差调整铰接千斤顶、推进千斤顶行程差，保证盾构与矿山隧道间的间隙。

在推进时，盾构推进操作必须严格控制控制推进千斤顶各区域油压差和每推进一环后的行程差。

3.管片拼装

管片的拼装使用拼装模式，考虑管片外周与盾尾间隙以及按轴线走向进行排列。

主要考虑间隙问题，如无间隙将导致盾构机在推进过程中轴线发生偏离，即盾构机与矿山法隧道的间隙逐渐缩小而与矿山法隧道初衬发生相碰，影响施工安全，因此管片拼装着重于管片的选形及封顶块安装的位置。

由于有混凝土导台，所以在推进时，保持上下推进千斤顶油压相等则盾构机将沿导台的导向行走。

在轴线高程中推进，同样关键为控制盾构盾尾与管片外围间隙的控制，原理与平面盾构推进，管片拼装模式一样。

4.千斤顶推力的确定

（1）因为盾构机最大推力37000KN,共30个顶,每个顶的最大推力约为1233KN,每个顶的最大压力为400bar,为保证盾构机的正常前进及管片止水要求，选用40bar的压力，那么每个顶的推力大约是12.23吨，30个顶大约是367吨。

盾构机前部（刀盘+前盾+中盾+尾盾）大约重为300吨，而钢与混凝土的摩擦系数大约为0.5，其摩擦力为300*0.5=150吨，30个顶的推力远大于摩擦力，此时在拼装管片的过程中，盾构机会在推力的作用下向前滑行，而此时就必然会降低顶的推力，甚至出现脱顶的状态，此时就很可能造成：

1.已拼装的管片就会在重力作用下掉下来，危及拼装人员的安全；

2.由于千斤顶的推力下降，管片之间的密封止水条就会失去作用而漏水；

5.管片防水改良及拼装

（1）由于盾构在矿山法隧道进行推进，其推力可能达不到管片止水带的压密要求，因此为保证管片嵌缝的防水效果，在管片离手孔30mm处（外侧）沿管片单边增加一道的遇水膨胀止水带，止水带宽度：

30×1～3mm，根据实际情况，选取止水带的厚度。

（2）在每安装一片管片后，先用人工将管片连接螺杆进行初步紧固；待安装完一环后，再用高速气扳机对螺栓进行修紧。

在安装管片时，推进千斤顶的压力应设定为拼装压力（拼装压力：

4MPa）。

三、盾构空推反力计算

为保证盾构机通过空推段时的管片拼装质量，盾构机前方必须提供足够的反力，以将管片环缝隙挤压密实，在中间风井南侧段矿山法隧道中，采用刀盘前方堆积豆粒石的来提供反力，其堆积方式为隧道半断面堆积，共长6m，在中间风井北侧右线隧道中，由于隧道较短且盾构一但进洞人员进入到刀盘前方有一定困难的情况下，采用回填水泥土的方法进行提供反力。

盾构机空推时反力由混凝土导台与盾构机的摩擦阻力F1，推动到盘前所堆豆粒石收到的摩擦阻力F2，刀盘支承豆粒石所受侧向阻力F3，盾尾刷与管片之间的摩擦阻力F4和后配套拖车所需牵引力F5构成。

现以豆粒石堆积长度为6m计算：

推进时混凝土导台与盾构机的摩擦阻力

F1=μ摩*Wg=0.3×3410=1023KN

其中：

μ摩——导台与盾构机的摩擦系数；

Wg——盾构机主机重量；

盾构机推动刀盘前方豆粒石受到的摩擦阻力

F2=μ摩×πD2/4×0.5×L×γ粒=0.3×（3.14×6.42/4×0.5）×6×16=489.4KN

式中：

L——回填豆粒石的长度；

γ粒——豆粒石的重度，取值16kg/m3

刀盘支承豆粒石所受的侧墙阻力

F3=k×πD2/4×0.5×h×γ粒

=0.39×（3.14×6.42/4×0.5）×6.4/2×0.5×16

=160.5KN

式中：

k——侧压力系数。

盾尾刷与管片之间的摩擦阻力（以两环管片作用在盾尾计）

F4=μ摩×2W管=0.5×2×200=200KN

式中：

W管——每环管片的重力取200KN

后配套拖车的牵引阻力

F5=μ摩×W拖=0.5×1700=850KN

因此，根据以上计算，盾构机空推时所能提供给盾构的反作用力总计为：

F=F1+F2+F3+F4+F5=1023+489.4+160.5+200+850=2722.9KN

F>止水条达到最小防水挤压力2500KN，故刀盘前方堆积的豆粒石设计满足管片环间止水效果要求。

四、刀盘前方堆土（豆粒石）计算

当矿山法隧道初支施做质量较高，隧道几乎不渗漏水时，刀盘前方可堆土（适合于中间风井向西平站方向段矿山法隧道区间），若隧道内渗漏水严重时，所堆渣土与水结合变成稀泥，在盾构空推的时候提供不了有效反力，因此在初支效果不是很理想的情况下，需要使用豆粒石堆积在刀盘前方，根据盾构空推反力的计算结果，采取半断面堆积豆粒石，堆积长度为6m，堆积总方量为102.64m3，在竖井处，由于断面扩大，以及豆粒石在盾构空推过程中的消耗，因此，在矿山法隧道内每隔20m堆积50m3，豆粒石可采取人工配合机械施工，从竖井用井架垂直运输至井下。

五、端头墙设计

端头墙的周边秘排三榀格栅拱架，玻璃纤维筋格栅水平设置，每个格栅横排有四个玻璃纤维筋，外侧为2排密排的Φ28的玻璃纤维筋，中间和内侧为两排Φ22的玻璃纤维筋，竖向排三排玻璃纤维筋，水平格栅要锚入初支250mm，全断面设置单层玻璃纤维筋网片，初喷40mm混凝土后，挂Φ16玻璃纤维筋网，网片间距300×300，喷800mm厚C15混凝土，保护层厚度40mm，在混凝土喷射完毕后设置一道混凝土环梁，环梁钢筋与初支拱架钢筋焊接牢固，端头墙加固平面图见图2-6。

六、导台设计

混凝土导台位于隧道底部60º范围内（见图2-5），导台表面与盾构机刀盘外轮廓有10mm间隙，导台半径3150mm，采用HPB235钢筋、C30混凝土，导台厚度150mm，矿山法隧道初期支护应尽量保证其设计净空，以确保导台上表面的高程符合设计要求，并能保证混凝土导台的设计厚度，以达到足够的强度

图4-5矿山法区间隧道导台施工断面图图4-6端头墙施工平面图

第五章质量保证措施

一、导台施工

导台施工采取分段浇筑，每段15~20m，绑扎钢筋前将隧道初支喷射混凝土表面清理干净，以保证导台厚度及混凝土之间结合紧密，严格控制钢筋保护层，浇筑混凝土时要严格按照设计高程施工，以保证混凝土导台的高程准确，导台浇筑混凝土时要注意振捣到位，保证混凝土的密实性，空推过程中盾构姿态的控制主要依赖于导台的施工质量，所以在导台施工时必须保证导台的轴线与隧道设计轴线重合，且钢筋混凝土导台对称于隧道中线。

二、空推段施工质量保证措施

1、调整盾构姿态

盾构机进入矿山法区间空推段前50m，测定管片姿态，人工测量检查盾构机姿态，校正自动导向系统，测定盾构推进姿态偏差，开始纠偏（水平控制偏差为0，垂直偏差为±50mm）。

在此段进行二次注浆，保证二次注浆效果，稳定管片姿态，确保自动导向系统能精确高效的工作，同时复测矿山段断面情况，监测矿山段拱顶沉降及边墙收敛，检查端头墙洞门尺寸，确保净空，保证盾构机能准确安全进入矿山法区间空推段隧道。

2、盾构机步进

盾构机直接掘削破除玻璃纤维筋格栅和双液注浆加固过的C15混凝土墙之后，步进上提前施工完毕的混凝土导台。

启动盾构机往前掘进，根据刀盘与导台之间的关系，调整各组推进油缸的行程，使盾构姿态沿着线路方向进行推进。

盾构机推动刀盘前方的豆粒石，在刀盘前逐渐形成较为密实的豆粒石堆，

管片与已经开挖成型的隧道间靠喷射豆粒石充填，同时进行同步注浆盾构机在矿山法隧道中步进如图2-2所示。

盾构掘进采用敞开式，掘进推力控制在6000KN以内（主要以掘进速度控制在10~25mm/min来控制推力大小），当掘进推力大于6000KN以后，可以启动螺旋输送机出土，控制出土量，掘进过程中土仓内不加气压和泡沫。

当盾构机掘进至横通道前15m处（ZDK19+608.624），前方豆粒石以半断面封堵了横通道，此时降低掘进速度和推力，推力控制在5000KN以内，掘进速度控制在10mm/min左右，同时在横通道处加大豆粒石喷入量和注浆量，在保证隧道内豆粒石和浆液不外流的前提下，充分填实管片与横通道之间的空隙。

当盾构机穿过中间风井，进入风井向小里程段矿山法隧道，掘进至距离端头墙12m的位置，在保证推力不小于4500KN的前提下当土仓内土压力大于0.22MPa时开启螺旋输送机出土，盾构机进入正常掘进程序。

3、管片拼装

在管片拼装前进行管片检查，确认管片种类是否正确、质量完好无缺、密封垫粘接无脱落，检查各项标准合格后方允许安装。

每环管片安装都必须经过三次紧固，安装时先人工进行初步紧固，待安装好一环后在用风动扳手进行进一步紧固，在该环脱出盾尾后再次拧紧。

在掘进过程中出现管片裂缝或其他破损，要及时观察、记录并将信息反馈到盾构主司机引起注意，并选择适当时机进行修补。

4、管片背后回填

管片背后回填包括豆粒石、同步注浆和二次注浆三部分。

a、喷射豆粒石

根据设计量计算，每环管片背后至少喷射8.9m3豆粒石充填缝隙，由于矿山法隧道开挖的不规整，每环豆粒石的用量不尽相同。

为防止豆粒石和浆液向盾构机刀盘前方流窜，每隔6m在盾构机切口四（不小于300º）周用袋装砂石料围成围堰，利用混凝土喷射机从刀盘前方向盾构后方吹填豆粒石，当盾壳顶部与沙袋顶部形成自然坡度时停止喷射。

吹填豆粒石是否密实可以从管片吊装孔进行检查。

当豆粒石喷填完毕，从管片吊装孔打入钢钎，钢钎的一端加工成同吊装孔同距的螺丝并固定在螺栓孔内，另一端顶在矿山法隧道初支面上，可以通过调整钢钎的支顶长度来调节管片中心与隧道中心的偏差。

每环管片按照3点、9点、12点位置布设，待管片背后注浆完成后，卸除钢钎，做好防水封堵。

b、同步注浆

利用盾构机自身的同步注浆系统压注水泥砂浆，其浆液配合比与正常掘进时同步注浆浆液配合比相同，浆液可填充豆粒石中的缝隙，将豆粒石固结为一体，使得管片与矿山法隧道初支紧密接触，以提高支护效果。

控制注浆压力既保证有效填充管片与矿山法隧道初支之间的间隙，又确保管片结构不因注浆产生位移、变形和损坏，同时防止砂浆前窜至刀盘前方，固结刀盘前方的豆粒石堆积体。

c、二次注浆

盾构空推施工时，由于管片与矿山法隧道初支之间已经填充了豆粒石，有可能导致同步注浆不充分，因此在空推10环以后，间隔6m在管片吊装孔处开口检查注浆效果，根据检查结果判定注浆效果，若注浆效果不好，则进行双液回填注浆，注浆压力控制在0.2~0.3MPa之间。

第六章盾构空推注意事项

一、防止盾构机翻转

在盾构机空推的过程中，由于充填的豆粒石量大，刀盘前方的豆粒石逐渐堆积压实并与注浆回流的浆液混合固结，造成刀盘转动困难，同时盾壳周围填充不是很密实，与四周的摩擦力很小，当刀盘转动时很容易造成盾构机的滚动。

预防措施：

1、盾壳周围4~5米一道的沙袋围堰要堆码严密，在喷填管片背后时尽量填满。

2、控制注浆压力，减少浆液反流到刀盘前方固结豆粒石。

3、刀盘扭矩突然变大或发现振动，立即停机检查，处理后再行推进。

二、反力不足导致管片掉落或止水条压缩不到位

严格计算刀盘前堆土及豆粒石的量，使得堆土能够提供盾构空推时止水条压缩所需要的反力，保证管片拼装质量满足止水要求。

三、隧道偏离设计周线

盾构管片与矿山法隧道初支之间200mm的间隙，比在正常掘进时的140mm的间隙大，当豆粒石充填不饱满、同步注浆不密实时，由于管片没有得到刚性支撑，容易因为盾构机各组千斤顶的推力和伸长量不同而导致管片偏离隧道设计中线。

所以，一方面加强监控测量，根据反馈的数据来改变掘进参数，另一方面控制注浆量。

四、防止管片错台

在矿山段的过渡段，导轨根据盾构机切口的位置与理论的线路相对位置进行顺接，在过渡段加强管片选型与管片姿态调整，隧道在此位置不会产生过大的错台，；一方面，盾构机在掘进过程中，由于刀盘的支撑，在盾构机前体与管片之间形成一个类似于简支梁的结构，当盾构机推力不足时，因盾构自重的作用，盾构机主机后部悬空部分必然会产生下沉，从而导致管片产生错台，当盾构机在矿山段空推时，由于过渡段导台的作用，在通过过渡段之后，盾构机的的前体、中盾、以及盾尾的盾壳必然与导台紧密接触，只要管片选型合适，注浆压力不超过0.1MPa，则不会产生超过规范规定的错台。

五、防止管片上浮

若空推段管片背后回填浆液及豆粒石量少，且管片背后积水多，同步注浆浆液未能凝固，则管片背后与初支之间未形成刚性接触，积水及浆液浮力将可能引起管片上