电焊考试选择题Word格式.docx
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19.为减小焊接应力应先焊（B）焊缝。
（A）平（B）立（C）仰
20.耐腐蚀钢对海水、大气等有较好的抗（B）性。
（A）氧化（B）腐蚀（C）高温
21.耐热金属高温强度指标是（C）强度。
（A）抗拉（B）熔度（C）持久
22.后热处理焊件的目的是防止（C）。
（A）热裂纹（B）应力集中（C）冷裂纹
23.12mm厚板单面焊,要使焊后变形最小,应选（A）型坡口。
（A）V（B）U（C）X
24.高温回火得到的组织是（C）。
（A）回火马氏体（B）回火托氏体（C）回火索氏体
25.消除网状渗碳体的方法是（B）。
（A）球化退火（B）正火（C）回火
26.焊接过程中，熔化母材的热量主要是（C）。
（A）电阻热（B）物理热（C）电弧热
27.（B）过渡时，电弧稳定，飞溅小，成形良好，广泛用于薄板焊件的焊接和全位置焊接。
（A）粗滴（B）短路（C）喷28.（C）决定金属结晶区间的大小。
（A）冷却速度（B）加热时间（C）化学成分
29.不易淬火钢的（B）区为热影响区中的薄弱区域。
（A）正火（B）过热（C）部分相变
30.（B）区是不易淬火钢热影响区中综合性能最好的区域。
（A）过热（B）正火（C）部分相变
31.C02气体保护焊，最常出现的是（C）气孔。
（A）氢气（B）一氧化碳（C）氮气
32.CO2气体保护焊的电弧静特性曲线是（A）的。
33.不锈钢产生晶间腐蚀的“危险温度区”是指（C）。
（A）200℃～450℃（B）550℃～650℃（C）450℃～850℃
34.（C）是使不锈钢产生晶间腐蚀的最有害元素。
（A）铬（B）镍（C）碳
35.当奥氏体不锈钢形成（C）双相组织时，则其抗晶间腐蚀能力将大大提高。
（A）奥氏体+珠光体（B）珠光体+铁素体（C）奥氏体+铁素体
36.含有较多铁素体相的奥氏体不锈钢焊接时，（C）时脆化速度最快。
（A）350℃（B）500℃（C）475℃
37.（C）不锈钢具有强烈的淬硬倾向。
38.横向收缩变形在焊缝的厚度方向上分布不均匀是引起（C）的原因。
（A）波浪变形（B）扭曲变形（C）角变形
39.薄板对接焊缝产生的应力是（A）。
（A）单向应力（B）平面应力（C）体积应力
40.（B）用于不受压焊缝的密封性检查。
（A）水压试验（B）煤油试验（C）气密性试验
41.表示金属熔化特性的主要参数是（B），
（A）熔化系数（B）熔化速度（C）熔化率
42.珠光体耐热钢的焊接，焊条的选择是根据（A）。
（A）化学成分（B）力学性能（C）化学成分和力学性能
43.焊补灰铸铁时，往往在（A）处会出现白口组织。
（A）熔合线（B）热影响区（C）焊缝金属
44.构件厚度方向和长度方向不在一个平面上的变形是（C）。
（A）角变形（B）波浪变形（C）错边变形
45.采用（C）方法焊接直、长焊缝的焊接变形最小。
（A）直通焊（B）从中段向两端焊（C）从中段向两端逐步退焊
46.熔池中（C）最先出现晶核。
（A）焊趾上（B）焊根部（C）熔合线上
47.焊接奥氏体不锈钢，加大冷却速度的目的是（A）。
（A）避免产生淬硬现象（B）形成双相组织
（C）缩短焊接接头在危险温度区停留的时间
48.E4303焊条属于（C）。
（A）钛铁矿型（B）钛型（C）钛钙型
49.4Cr13属于（C）不锈钢。
（A）铁素体（B）奥氏体（C）马氏体
50.锰是一种很好的脱氧剂,又是一种很好的（A）剂。
（A）脱硫（B）增塑（C）稳弧
51.降低焊缝含氢量,可以选择（B）焊条。
（A）酸性低氢（B）碱性低氢（C）不锈钢
52.氩弧焊引弧时应提前送气（A）。
（A）5～10秒（B）10～20秒（C）20～30秒
53.氩弧焊灭弧后应（B）。
（A）立即断气（B）继续送气（C）无所谓
54.在焊缝长度方向上的收缩为（C）变形。
（A）横向（B）纵向（C）波浪
55.钢经淬火所能达到淬硬层深度的能力叫（C）。
（A）淬硬性（B）渗透性（C）淬透性
56.金属材料的导热系数越大,加热和冷却速度就（A）。
（A）越快（B）越慢（C）无规律变化
57.决定钢性能的最主要元素是（C）。
（A）硅（B）锰（C）碳
58.为减少焊接应力,应先焊（B）。
（A）对接焊缝（B）角焊缝（C）搭接焊缝
59.为减少焊接应力应先焊收缩量（B）的焊缝。
（A）最小（B）最大（C）中等
60.下列三种裂纹中,（C）裂纹危害性最大。
（A）冷（B）热（C）延迟
61.钢材焊接接头中的氢是形成（B）的原因。
（A）夹渣（B）气孔（C）咬边
62.CO2气体保护焊常用于焊接（A）材料。
（A）碳钢（B）铸铁（C）有色金属
63.低碳钢在常温下的金相组织是（C）。
（A）珠光体（B）珠光体+铁素体（C）铁素体
64.利用熔池中的合金元素进行脱氧称为（B）脱氧。
（A）先期（B）沉淀（C）扩散
65.低碳钢一次结晶的组织为（B）。
（A）铁素体（B）奥氏体（C）珠光体
66.手弧焊电源的外特性曲线是（B）的。
（A）水平（B）陡降（C）上升
67.焊前预热的目的是为了降低焊缝和热影响区的（C）。
（A）强度（B）硬度（C）冷却速度
68.焊后将工件高温回火的目的是消除（A）。
（A）残余应力（B）残余变形（C）气孔
69.下列元素中,（B）是产生冷裂纹的主要原因。
（A）S（B）H（C）Mn
70.焊接接头根部预留间隙的作用在于（B）。
（A）防止烧穿（B）保证焊透（C）减小应力
71.焊接熔池的金属液态转变为固态的过程，称为焊接熔池的（A）。
（A）一次结晶（B）二次结晶（C）三次结晶
72.CO2气体保护焊焊接薄件时,熔滴应该采用（A）的形式。
（A）短路过渡（B）颗粒状过渡（C）喷射过渡
73.CO2气体保护焊时，电源极性采用（B）。
（A）直流正接（B）直流反接（C）交流电源
74.CO2气体保护焊时对焊接区域采用的保护方法是（）。
（A）渣保护（B）气保护（C）渣气联合保护
75.焊缝中的偏析、夹杂、气孔等是在焊接溶池（A）过程中产生的。
76.奥氏体不锈钢焊接的主要困难是（C）问题。
（A）气孔（B）淬硬倾向（C）晶间腐蚀
77.钢中含铬含量大于（B）的钢叫不锈钢。
（A）8％（B）12％（C）16％
78.普通低合金结构钢焊接时最容易出现的焊接裂纹是（B）。
（A）热裂纹（B）冷裂纹（C）再热裂纹
79.热焊灰铸铁的加热温度是（C）。
（A）250～400℃（B）400～550℃（C）550～650℃
80.焊接接头中最危险的缺陷是（C）。
（A）咬边（B）未焊透（C）裂纹
81.焊接开始前，对焊件的全部（或局部）进行加热的工艺措施叫做（C）。
（A）后热（B）焊后的热处理（C）预热
82.减少焊缝中硫、磷、含量的主要措施是（C）。
（A）烘干焊条，除去焊口表面污物
（B）限制原材料中的硫、磷的含量
（C）采用酸性焊条
83.CO2气体保护焊板及全位置焊接时，熔滴的过渡形式通常采用（C）。
（A）颗粒状过渡（B）射流过渡（C）短路过渡
84.低温回火得到的组织是（A）。
85.（B）的焊缝，极易形成热裂纹。
（A）窄而浅（B）窄而深（C）宽而浅
86.气压试验常用于对（C）的检验。
（A）高压容器（B）中压容器（C）低压容器
87.气焊高碳钢，应采用（C）火焰进行焊接。
（A）碳化焰（B）中性焰（C）轻微碳化焰
88.根据Fe—Fe3C合金相图中的（C），可以确定不同成分铁碳合金的熔化、浇注温度。
（A）固相线（B）共晶转变线（C）液相线
89.（A）易于发现焊缝根部缺陷。
（A）背弯试验（B）正弯试验（C）侧弯试验
90.延迟裂纹属于（A）裂纹。
（A）冷（B）热（C）再热
91.电流过大易产生（A）缺陷。
（A）咬边（B）气孔（C）熔合不良92.钨极氩弧焊（A）接头保护效果好。
（A）对接（B）搭接（C）角接
93.减少焊缝中硫、磷含量的主要措施是（A）。
（A）限制原材料中硫磷含量（B）烘干焊条（C）清除油污
94.金属0Gr18Ni9是（A）不锈钢。
（A）奥氏体（B）马氏体（C）铁素体
95.焊接线能量增大,焊接接头的塑性和韧性（C）。
（A）增加（B）不变（C）降低
96.提高焊缝的形状系数可以减少产生（C）的倾向。
（A）气孔（B）夹渣（C）热裂纹
97.根部焊缝金属低于背面母材金属表面的现象，称为（C）。
（A）未焊透（B）咬边（C）内凹
98.焊缝收尾时,填满弧坑再熄弧,可防止（B）。
（A）气孔（B）火口裂纹（C）咬边
99.等离子弧切割时，如果采用（B）弧，可以切割非金属材料及混凝土、耐火砖等。
（A）转移型（B）非转移型（C）联合型
100.焊缝金属纵向收缩引起（A）残余应力。
（A）横向（B）纵向（C）网状
101.T形接头焊接裂纹试验方法适用于（A）。
（A）碳素钢的T形接头角焊缝裂纹试验
（B）合金钢的T形接头角焊缝裂纹试验
（C）铸铁的T形接头角焊缝裂纹试验
102.影响层状撕裂敏感性的最好指标是（B）。
（A）伸长率（B）断面收缩率（C）抗拉强度值
103.（C）试验可作为评定材料断裂韧度和冷作时效敏感性的一个指标。
（A）拉伸（B）弯曲（C）冲击
104.钢与铜及铜合金焊接时，比较理想的过渡层材料是（C）。
（A）不锈钢（B）奥氏体不锈钢（C）纯镍
105.（C）主要用于非受压部件与受压壳体的连接。
（A）对接接头（B）T型接头（C）搭接接头
106.用于照料工作地，以保持工作地处于正常工作状态所需要的时间是（C）。
（A）基本时间（B）辅助时间（C）布置工作地时间
107.气孔的分级是指照相底片上的任何（C）的焊缝区域内气孔的点数。
（A）5×
10mm2（B）50×
10mm2（C）10×
50mm2
108.（A）接头是压力容器中受力最大的接头。
（A）A类（B）B类（C）C类
109.水压试验时，应装设（B）只定期检验合格的压力表。
（A）1（B）2（C）3
110.横向筋板应避免使用短筋板，因为其端部容易产生（C）。
（A）气孔（B）变形（C）裂纹
111.1Cr18Ni9属于（B）金属。
（A）有色（B）黑色（C）铸铁
112.碳钢焊接接头中最危险的是（B）区。
（A）熔合（B）过热（C）软化
113.熔池在结晶过程中产生的裂纹叫（C）。
（A）冷裂纹（B）再热裂纹（C）热裂纹
114.当埋弧焊焊接速度减慢时,焊缝宽度随之（B）。
（A）减小（B）增加（C）不变
115.焊接钢板时,同时存在横向的端接缝和纵向边接缝,应先焊（B）接缝。
（A）边（B）端（C）其它
116.管件试件壁厚在（A）mm,规定必须进行断口检验。
（A）2.5～6（B）4～7（C）10～20
117.板状试件焊后变形角度不大于（A）。
（A）3°
（B）5°
（C）7°
118.在压力容器制造中,对普遍碳素钢板使用范围有一定限制,钢板厚度应不大于12mm,设计压力应小于或等于（B）MPa。
（A）0.1（B）0.6（C）1.0
119.淬火的目的是为了提高钢的（A）。
（A）硬度（B）强度（C）韧性
120.正火可以改善钢的（B）性能。
（A）焊接（B）切削（C）化学
121.电渣焊电源应具有（C）外特性。
（A）上升（B）陡降（C）水平
122.焊接时熔池在结晶过程中当（A）应力足较大时,就形成热裂纹。
（A）拉（B）压（C）剪切
123.埋弧焊焊剂按（C）可分为长渣焊剂和短渣焊剂。
（A）结构（B）用途（C）熔渣
124.焊缝形状系数对焊缝质量影响（C）。
（A）不大（B）中等（C）很大
125.弯曲试验的目的是检测焊接接头的（C）。
（A）强度（B）硬度（C）韧性
126.利用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法产生的裂纹多出现在（C）。
（A）焊缝根部（B）焊趾（C）焊根尖角处的热影响区
127.T形接头焊接裂纹试验的焊缝应采用（C）位置进行焊接。
（A）仰焊（B）平焊（C）船形
128.插销式试验主要用来评定（B）。
（A）氢致延迟裂纹的焊趾裂纹（B）氢致延迟裂纹的焊根裂纹（C）氢致延迟裂纹中的表面裂纹
129.日本伊藤关系式不适用于（B）的钢。
（A）含Cr量小于1.5％（B）含Cr量大于1.5％（C）含C量大于1.5％
130.评定材料抗冷裂性最好的间接评定方法是（A）。
（A）冷裂纹敏感性指数（B）碳当量法（C）热影响区最高硬度法
131.（C）试验可考核管子对接的根部质量。
（A）面弯（B）侧弯（C）背弯
132.压偏试验的目的是测定管子焊接接头的（A）。
（A）塑性（B）冲击韧度（C）抗拉强度
133.当气孔尺寸在（C）时，可以不计点数。
（A）0.1mm以下（B）0.2mm以下（C）0.5mm以下
134.气焊铸铁与低碳钢焊接接头，应采用（C）的火焰。
（A）氧化焰（B）碳化焰（C）中性焰或轻微的碳化焰
135.当两种金属的（B）相差很大时，焊接后最易导致焊缝成形不良。
（A）膨胀系数（B）电磁性（C）导热性能
136.奥氏体钢与珠光体钢焊接时，应优先选用含（C）量较高，能起到稳定（）组织作用的焊接材料。
（A）铬，奥氏体（B）锰，铁素体（C）镍，奥氏体
137.奥氏体钢与珠光体钢焊接时，最好选用（B）接近于珠光体钢的镍基合金型材料。
（A）比热容（B）线膨胀系数（C）化学成分
138.（C）多用于管接头与壳体的连接。
（A）对接接头（B）T型接头（C）角接接头
139.筒节的拼接纵缝，封头瓣片的拼接缝，半球形封头与筒体、接管相接的环缝等属于（A）接头。
140.焊接基本时间与（C）成反比。
（A）焊缝横截面积（B）焊缝长度（C）焊接电流
141.利用热影响区最高硬度法评定冷裂纹敏感性时，应该采用（B）硬度。
（A）布氏（B）维氏（C）洛氏
142.铸铁与低碳钢钎焊时，用（B）可以提高钎焊强度及减少锌的蒸发。
（A）中性焰（B）氧化焰（C）碳化焰
143.铜与钢焊接时，由于膨胀系数相差很大，故容易发生（A）。
（A）焊缝热裂纹（B）延迟裂纹（C）再热裂纹
144.焊前焊件坡口边缘的检查与清理时间属于（B）时间。
（A）机动（B）与焊缝有关的辅助（C）与工件有关的辅助
145.斜Y形坡口焊接裂纹试验在焊接试验焊缝时，须在（B）引弧和收尾。
（A）坡口内（B）坡口外（C）焊缝内
146.在照相底片上，如果单个气孔的尺寸超过母材厚度的1/2时，即作为（C）级。
（A）Ⅰ（B）Ⅱ（C）Ⅳ
147.断口检验常用于（A）接头。
（A）管状（B）板状（C）T形
148.奥氏体不锈钢和珠光体耐热钢焊接时，焊缝的成分和组织主要决定于（A）。
（A）母材的熔合比（B）母材的板厚（C）母材的接头形式
149.奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接接头中的扩散层会降低接头的（B）。
（A）综合力学性能（B）高温持久强度（C）高温瞬时力学性能
150.1Cr18Ni9Ti不锈钢与Q235-A钢焊接时，应选用（B）的焊条。
（A）J507（B）A307（C）J427
151.领取生产任务单、图纸和焊接工艺卡片的时间属于（C）。
（A）作业时间（B）辅助时间（C）准备、结束时间
152.含Mn量在0.8%以下可以改善钢的（C）性。
（A）导热（B）导电（C）焊接
153.当碳含量为（A）%时,焊接性最佳。
（A）0.10（B）0.35（C）0.55
154.焊接电缆面积为50mm2,额定最大焊接电流为（C）安。
（A）100（B）200（C）300
155.十字接头焊件焊后热处理的目的是（A）。
（A）消除焊接残余应力（B）减小变形（C）提高塑性
156.Q235-A与16Mn钢对接应选（C）焊条。
（A）E4303（B）E5015（C）E4315
157.焊接变形种类虽多,但基本上都是由（C）变形引起的。
（A）弯曲（B）扭曲（C）收缩
158.焊接变形中属于局部变形的有（B）变形。
（A）弯曲（B）角（C）扭曲
159.焊件完全冷却后的内应力称为（A）应力。
（A）残余（B）暂时（C）单向
160.焊接接头的淬硬组织是指（C）组织。
（A）铁素体（B）珠光体（C）马氏体
161.焊接不锈复合钢板,应先焊（A）焊缝。
（A）基层（B）交层（C）过渡层
162.焊接不锈复合钢板,应采用（B）电流焊接。
（A）大（B）小（C）中等
163.多层焊时,第（A）层的收缩量最大。
（A）一（B）二（C）三
164.下列三种型式的坡口中,（C）型坡口的角变形最大。
（A）X（B）U（C）V
165.焊接时,按顺序一般先焊的部分受（B）应力的作用。
166.对坡口附近母材缺陷检查,（C）探伤效果最好。
（A）磁粉（B）射线（C）超声波
167.厚度在24mm以下的板件试件冷弯试验规定（B）根。
168.水压试验时,对裂纹的检查（C）探伤效果最好。
（A）射线（B）超声波（C）声发射
169.手工焊,半自动焊规定板状试件焊缝表面咬边不超过焊缝有效长度的（A）%。
（A）15（B）20（C）25
170.手工焊、半自动焊管焊缝表面咬边不超过焊缝有效长度的（B）%。
171.手工焊、半自动焊焊缝表面咬边深度规定最大为（C）mm。
（A）2.5（B）1.5（C）0.5
172.单面焊碳素钢规定的弯曲试验弯曲角度为（B）。
（A）50°
（B）90°
（C）180°
173.骑座式管板试件的气孔或夹渣的最大尺寸不超过（C）mm。
（A）0.5（B）1（C）1.5
174.手工焊、半自动焊焊缝背面凹坑总长度不超过焊缝有效长度的（C）%。
（A）20（B）15（C）10
175.工作压力（B）MPa的压力,属于中压容器。
（A）＜1.6（B）1.6～100（C）100以上
176.焊接机械排气风管要求尽量（B）。
（A）平直（B）弯曲（C）高耸
177.碳素工具钢的含碳范围是（B）%。
（A）0.45～0.65（B）0.65～1.35（C）1.35～1.6
178.灰口铸铁在熔合区易产生（B）组织。
（A）灰口（B）白口（C）球墨
179.奥氏体晶格属于（B）晶格。
（A）体心立方（B）面心立方（C）密排六方
180.中温回火温度为（B）℃。
（A）150～200（B）300～450（C）500～650
181.调质是淬火后进行（C）回火。
（A）低温（B）中温（C）高温
182.退火是降低钢的（A）。
183.下列（C）钎剂属于硬钎剂。
（A）腐蚀性（B）缓性（C）硼砂特性
184.CO2气体保护焊的焊接电源应有（A）外特性。
（A）缓降（B）陡降（C）上升
185.埋弧焊主要靠（B）热来熔化焊丝和基本金属。
（A）化学（B）电弧（C）电渣
186.大型复杂工件采用退焊法可以减少（B）。
（A）应力（B）变形（C）气孔
187.TIG焊是指（C）焊。
（A）CO2气体保护（B）埋弧自动（C）钨极氩弧
188.热裂纹产生的主要原
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