连接体满堂钢管模板支撑方案Word文档格式.docx
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连接体概况介绍：
连接体是建在山体约30º
的斜坡上，锚杆承台基础，坡上上下不同高程的承台通过柱间连系梁连结，连接体顶部板底梁截面尺寸为300mm×
600mm，其它顶部以下连系梁截面尺寸均为250mm×
500mm，连接体顶层上部为以上栋号的楼主体结构组成，连接体柱子最高高度达到19米。
（详见附图：
连接体横向剖面图）
钢管架立杆底支承在中风化基础岩石面上。
梁板模板底部立杆采用顶托受力的形式，梁板的支撑体系互相连结形成一个整体的刚性的满堂架，模板支撑架沿着梁轴线布置，竖向和水平向剪刀撑沿着架体成45°
～60°
的布置。
本工程工期较为紧张，保证该部分施工质量安全是高层施工中的重要环节，也是做本施工方案的目的。
连接体施工特点：
连接体柱子间约每隔3500-4000mm一道250×
500mm的连系梁。
由于顶层结构板模板支撑最高高度达到19m，因此在施工时，模板及模板支撑的整体稳定性是施工的重点。
3.1材料要求
3.1.1对于模板支撑所使用的钢管、扣件式脚手架，严禁使用弯曲、锈蚀、端口不平的钢管，对有裂缝的扣件及松口的螺丝帽必须更换。
3.1.2模板板材采用18厚双面聚酯模板，模板使用之前必须刷脱模剂。
当模板出现破损及时修补、截边，不能修补的更新模板。
模板加工不能在现场加工，必须在木工加工车间弹线切割，在同一部位、同一尺寸的情况下做好标示编号。
3.1.3模板连接件为φ12mm的高强螺杆，加塑料套管、胶杯、蝶形螺帽，要经常检查是否松动、破损并及时更换。
背枋采用60×
80木枋，围檩采用2×
120×
120木坊。
垫枋采用120×
120木枋，严禁使用弯曲、腐朽的木枋。
对拉螺栓采用φ12高强螺杆。
3.2柱模板施工
3.2.1、柱模板采用散拼模板，背枋为50×
100木枋，间距300（木枋中对中间距）,柱箍采用双向2×
120木坊及φ12的高强螺杆连接成，柱箍间距≤500，柱箍第一道从柱底200起。
图2、柱箍示意图
3.2.2、柱模的安装工艺流程：
抹找平层做定位墩→弹柱位置线→安装柱模板→安装柱箍→安拉杆或斜撑→自检具体步骤如下：
A．沿柱模外四边，在砼楼面插φ12或φ14的短钢筋，用于固定柱模板下口，以防止位移。
B．弹柱位置线时每边两端要外延200mm，另在柱位置线外300mm处，再弹一道检查线。
C．安装柱模板：
安装前先在模板下口钉海棉条，再组装模板，校正后再安装柱箍，柱箍安装应水平。
D．为了防止模板移位、扭转和弯曲，在柱模板上、下各设一道钢管箍，中间设多道钢管箍与模板架连成整体。
同时，柱箍螺栓不要一次拧紧，待对模板的轴线位移、垂直偏差、对角线、轴向等全面校正后再紧固。
E．砼浇筑前将柱模内清理干净，封闭清理口，柱模板底角用干硬性砂浆补缝。
F．由于柱的对拉螺栓在同一拉结点可能存在两道，考虑在模板计算过程中，此部位荷载承载力余度不大，在模板支设过程中，必须要保证对拉螺栓间距均匀，两道螺栓的受力相同，避免单根受力过大而拉断。
同时，在混凝土浇注过程中，避免振动棒直接振捣在对拉螺栓上。
3.3梁、板模板施工
3.3.1、梁、板模板的配置及安装：
梁侧模背枋采用50×
100木枋间距300mm；
围檩采用双向120×
120木枋，围檩最底下一道从梁底下200起；
用φ12高强螺杆连接；
板底、梁底边缘两侧用120×
120木枋，中间用120×
120方木，间距250～300mm；
梁板下钢管支撑纵横间距为600×
1000，横杆步距1500，扫地杆离楼面200，每间隔4~6米纵横向布置一道剪刀撑，框架梁下要每间隔3米纵横向布置一道，注意剪刀撑都要向上连续布置，剪刀撑斜杆与地面或楼层面夹角必须控制在45°
之间。
立杆底部要设垫方。
3.3.2梁、板模板的安装工艺流程：
安装门架及钢管立柱→安装顶托→调整顶托高度→安装托梁、主次搁栅→铺钉胶合板及拼板→梁板轴线标高调整→面板拼缝粘贴胶带纸→刷脱模剂→质检→下道工序
A．安装梁板支撑，支撑间距施工时必须按支撑设计执行。
B．按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，当梁跨度L≥4m，梁中按L/400起拱。
C．安装后校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内清理干净。
D．水电的预埋管，要加穿泡沫板固定在梁板底，不要打孔穿管。
E．梁、板钢筋绑扎完毕后，清理杂物，安装侧模和墙柱与梁头模板。
F．特别注意梁底垫枋下小横杆要用两个扣件与立杆固定。
G．未注明部分参见《福隆山水湾工程模板施工方案》。
3.4满堂钢管脚手架施工
立杆步距h（m）:
1.50；
板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:
1.00;
承重架支撑形式：
梁、板底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底承重连接形式：
可调托座；
采用的钢管类型为Φ48×
3.5；
（详见附图：
模板支架图）
按规范要求：
从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，具体设置在第二、四、六步。
支撑有足够的稳定性、强度和刚度，在砼浇捣过程中不变形、不移位。
模板接缝严密，不得漏浆。
模板及支撑在安装过程中，必须设置临时固定装置，防止倾覆。
模板表面必须刷脱模剂，多次周转使用的模板必须清除杂物，拔去钉子。
现浇结构模板安装的允许偏差
项目
允许偏差（mm）
轴线位置
5
底模上表面标高
（柱、墙、梁）
截面内部尺寸
+4，-5
层高垂直
全高≤5m
6
全高>
5m
8
相邻两板表面高低差
2
表面平整（2m长度以上）
预埋件和预留空洞的允许偏差
允许偏差（mm）
预埋钢板中心线位置
3
预埋管、预留孔中心线位置
预埋螺栓
中心线位置
外露长度
+10，0
预留洞
10
截面内部尺寸
现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，当设计无要求时，应符合下列规定：
（1）、预应力梁必须在预应力张拉结束后才能拆模。
（2）、模板的拆除应经过项目技术负责人审批后经允许才可拆模。
（3）、拆模时应先做好梁底部平面的钢芭网防护层。
（4）、模板拆除下来的材料，必须由人工从操作层（钢芭网层）传到楼板面，不得直接散落在底板面上。
（5）、拆模时影响范围5000m外必须拉好警戒线，并由相应区域安全员监护拆除。
（6）、拆除原则：
应按照拆除顺序拆除：
应先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位，应先拆掉斜拉杆或斜支撑，再卸掉对拉螺栓，接着拆掉横钢楞，抽出蝴蝶卡以及其附件，然后轻轻撬动模板，使模板脱离墙面，严禁乱撬乱剔造成对模板破坏或混凝土损伤。
（7）地面以上6m架子拆除必须采用人工传递。
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
3.8.1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架根据设计荷载采用单立杆，同一高度的接头面积不超过30%；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
3.8.2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.8.3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥18m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
3.8.4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔4.5~6m设置。
3.8.5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；
大于12kN时应用顶托方式。
3.8.6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
3.8.7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
（1）、保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确。
（2）、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。
（3）、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑及养护等工艺要求。
（4）、模板接缝应严密，不得漏浆。
（1）、现场不得随意切割层板或木枋，凡现场未经允许而切割层板或木枋者，项目材料部或现场工长可给予一定罚款,并没收电锯，现场在现场工长的同意下可用手锯进行切割。
（2）、在焊接钢板时须底部应铺设铁皮用来保护，以防止模板被烧着破坏，同时施工过程中的焊渣须及时清理干净。
（3）、水电管线须更改穿过模板时应通知现场木工工长，木工工长核实无误方能钻眼开洞，锯沫以及PVC管应及时清理干净，作到工完场清。
（4）、模板安装应轻拿轻放，不得碰撞已经绑扎完的墙柱，以防模板变形或损坏结构，预埋件应注意保护，不得随意移动或损坏。
（5）、模板支设完毕后或混凝土浇筑后未达到一定强度时，不得随意拆除底部支撑，拆除时必须签定拆模令，经项目质保部批准同意后方可拆除。
（6）、模板因混凝土以及其他原因所造成的污染，应及时进行清洗或处理，清理必须将两面的水泥砂浆清理干净，模板每次施工完毕后应按布置要求进行堆放，并涂刷脱模剂，脱模剂要求涂刷均匀，保证模板表面洁净光滑。
核心筒筒模在涂刷脱模剂时不能太厚，在吊装时注意和钢筋避免接触，或钢筋采取保护措施，防止因脱模剂污染钢筋，减弱钢筋与混凝土的握裹力。
（7）、装拆模板时，上下应有人接应，并及时随拆运转，严禁将模板抛仍或放在外架上。
（1）、施工现场必须带好安全帽，系紧帽带，不准穿拖鞋、硬底鞋进入施工现场。
（2）、操作高度超过2m，必须系安全带。
（3）、临边作业时，上下层不得交叉作业。
使用的工具、材料要放好、放稳，以免发生高空坠物。
（4）、施工现场禁止吸烟、酒后作业。
（5）、施工现场不得嬉戏打闹，以免发生危险。
更不得打架斗殴。
（6）、严禁高空抛物。
（7）、每天或每项工作完成后要把施工作业层清扫干净，做到工完场清
高支模具有高危险性，对模板倒坍等紧急事故做出应急准备的响应措施，对事故进行控制和处理。
1、事故的应急救援工作程序
1．1建立项目应急救援组织小组
组长：
副组长：
组员：
1．2
紧急事故处理流程图
2、事故的应急响应
a）紧急事故发生时，所在单位必须立即采取应急措施处理，当事故严重，自身难于处理时，必须首先联络紧急救援或医疗单位，并同时向上级领导报告；
b）当紧急事故威胁到人身安全时，必须首先确保人身安全，组长应立即组织人员迅速脱离危险区域或场所，再采取应急措施以尽可能地减少事态的发展；
c）紧急事故发生时应按紧急事故处理流程图所示的程序进行处理;
d）对紧急情况和紧急事故发生后，应保护好现场；
e）紧急事故处理结束后，事故所在单位的负责人应在２４小时内填写紧急事故处理报告，报告政府相关主管单位。
3、应急准备
3.1组织准备
项目部建立应急救援领导小组
3.2措施准备
具体要求：
a）编制高支模专项方案,并进行专家论证；
b）施工队应按方案及专家意见的措施严格控制质量；
c）项目部严格检查施工队的方案执行情况,有没有违章操作,安全措施是否得当。
d）现场生产设施和电气线路及设备均应符合环保、安全和防火要求；
e）所有办公场所、施工现场危险部位都应明示安全通道，并保证畅通；
f）每天对消防器材、场所、危险物品检查１次。
发现隐患及时采取措施消除，并填写相应记录。
3.3人员防范技能准备
人员培训或教育应有记录，具体要求:
a）应对相关人员进行所从事工作将产生的潜在事故和紧急情况及相应预防措施的教育或培训；
b）应对相关人员进行发生潜在事故和紧急情况时信息传递渠道，应急措施实施的教育或培训；
c）项目部对从工人、工长进行技术交底。
3.4物资准备
具体要求如下:
a）按相关措施要求，物资供应部门应提前准备好所需灭火器材、紧急救护设备等物资或器材或设备；
b）应急器材必须放置在明显、便于索取的地方，并作醒目的标识；
c）应急准备物资或器材或设备主管人员应按规定贮存，防止丢失、变质、损坏，同时还应不定期检查，保证其有效，并做好检查记录；
（一）、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距（m）:
1.00；
纵距（m）:
步距（m）:
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；
模板支架搭设高度（m）:
19.00；
采用的钢管（mm）:
Φ48×
3.5；
板底支撑连接方式:
方木支撑；
立杆承重连接方式:
双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:
0.80；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；
混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.000；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.500；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；
板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:
6000；
面板抗弯强度设计值（N/mm2）:
13；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400；
木方的间隔距离（mm）:
250.000；
木方弹性模量E（N/mm2）:
9000.000；
木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方的截面宽度（mm）:
50.00；
木方的截面高度（mm）:
100.00；
4.楼板参数
楼板的计算厚度（mm）:
120.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
（二）、模板面板计算:
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=100×
1.82/6=54cm3；
I=100×
1.83/12=48.6cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25×
0.12×
1+0.35×
1=3.35kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=2.5×
1=2.5kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：
q=1.2×
3.35+1.4×
2.5=7.52kN/m
最大弯矩M=0.1×
7.52×
2502=47000kN·
m；
面板最大应力计算值σ=M/W=47000/54000=0.87N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为0.87N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中q=q1=3.35kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×
3.35×
2504/（100×
6000×
48.6×
104）=0.03mm；
面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；
面板的最大挠度计算值0.03mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!
（三）、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×
h2/6=5×
10×
10/6=83.33cm3；
I=b×
h3/12=5×
10/12=416.67cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
q1=25×
0.25×
0.12+0.35×
0.25=0.838kN/m；
0.25=0.625kN/m；
2.强度验算:
均布荷载q=1.2×
q1+1.4×
q2=1.2×
0.838+1.4×
0.625=1.88kN/m；
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
1.88×
12=0.188kN·
方木最大应力计算值σ=M/W=0.188×
106/83333.33=2.256N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为2.256N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<
[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×
1=1.128kN；
方木受剪应力计算值τ=3×
1.128×
103/（2×
50×
100）=0.338N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.338N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
4.挠度验算:
均布荷载q=q1=0.838kN/m；
最大挠度计算值ν=0.677×
0.838×
10004/（100×
9000×
4166666.667）=0.151mm；
最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm；
方木的最大挠度计算值0.151mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!
（四）、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.88kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·
m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.705kN·
m；
最大变形Vmax=1.979mm；
最大支座力Qmax=8.225kN；
最大应力σ=705112.789/5080=138.802N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值138.802N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为1.979mm小于1000/150与10mm,满足要求!
（五）、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.225kN；
R<
12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（六）、模板支架立杆荷载设计值（轴力）:
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.138×
19=2.63kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.35×
1×
1=0.35kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25×
1=3kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.98kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）×
1=4.5kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=13.476kN；
（七）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/（φA）≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=13.476kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设
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