支墩计算.docx
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支墩计算
云南省巧家县第一中学学生宿舍建设项目
支墩计算书
ZD-1计算书
正截面双向弯曲承载力计算书
构件名称:
ZD-1
1已知条件
柱截面宽度b=1000mm,截面高度h=1000mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,X方向计算长度l0x=400mm,Y方向计算长度l0y=400mm,混凝土强度等级C40,纵向钢筋强度设计值fy=360MPa,2级抗震,地震组合,截面设计轴压力N=6320kN,截面绕水平X轴的矢量弯矩Mx=1530kN·m,另端设计弯矩Mxa=1530kN·m,截面绕竖向Y轴的矢量弯矩My=1530kN·m,另端设计弯矩Mya=1530kN·m,计算配筋面积。
2配筋计算
构件截面特性计算
A=1000000mm2,Ix=83333332992.0mm4,Iy=83333332992.0mm4
ix=288.7mm,iy=288.7mm
查混混凝土规范表4.1.4可知
fc=19.1MPa
由混凝土规范6.2.6条可知
α1=1.0β1=0.8
由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变
εcu=0.0033
由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量
Es=200000MPa
相对界限受压区高度
ξb=0.518
查混凝土规范表11.1.6可知截面承载力抗震调整系数
γRE=0.80
根据混凝土规范6.2.3条,判断是否需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩
绕X轴方向
N/(fcA)=6320000/(19.1×1000000)=0.33≤0.9
M1/M2=1530/1530=1.00>0.9
lc/i=400/288.7=1.4≤34-12(M1/M2)=34-12×(1530/1530)=22
需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响
根据混凝土规范6.2.4条考虑二阶效应,Cm=1.00,ηns=1,Cmηns=1
CmηnsMx=1×1530=1530.66
偏心距
e0=1530659712/6320000=242.19mm
根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距
eax=33.33mm
初始偏心距
eix=e0x+eax=242.19+33.33=275.53mm
绕Y轴方向
M1/M2=1530/1530=1.00>0.9
lc/i=400/288.7=1.4≤34-12(M1/M2)=34-12×(1530/1530)=22
需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响
根据混凝土规范6.2.4条考虑二阶效应,Cm=1.00,ηns=1,Cmηns=1
CmηnsMy=1×1530=1530.66
偏心距
e0=1530659712/6320000=242.19mm
根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距
eay=33.33mm
初始偏心距
eiy=e0y+eay=242.19+33.33=275.53mm
按照混凝土规范附录E的方法可求得单根角筋面积
Asc=380.10mm2
上侧钢筋根数、钢筋面积
Nx=4
Asx=1507.65mm2
左侧钢筋根数、钢筋面积
Ny=4
Asy=1507.65mm2
全截面钢筋面积
A's=7551mm2
框架柱斜截面受剪承载力计算书
1已知条件
柱截面宽度b=1000mm,高度h=1000mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,箍筋间距s=100mm,混凝土强度等级C40,箍筋设计强度fyv=360MPa,2级抗震,地震组合,水平剪力设计值Vx=439kN,竖向剪力设计值Vy=444kN,轴压力设计值N=6320kN,求所需钢筋面积。
2配筋计算
查混凝土规范表4.1.4可知
fc=19.1MPaft=1.71MPa
查混凝土规范表11.1.6可知斜截面承载力抗震调整系数
γRE=0.85
由混凝土规范6.3.1条可得混凝土强度影响系数
βc=1.0
截面面积
A=bh
=1000×1000
=1000000mm2
由于存在两个方向的剪力,根据混凝土规范6.3.17条可知调整后的剪力
V=(V2x+V2y)0.5=(4392+4442)0.5=624385.25N
截面有效高度
h0=h-as=1000-35=965mm
截面腹板高度
hw=965mm
由混凝土规范11.4.6条可知截面允许的最大剪应力
τmax=0.15βcfc=0.15×1.0×19.1=2.87MPa
剪力产生的剪应力
τV=γREV/b/h0
=530727.50/1000/965
=0.55MPa
由混凝土规范6.4.12条可得
Vmin=0.35ftbh0
=0.35×1.7×1000×965
=577703.19N>γREV
可以忽略剪力。
由混凝土规范可知
0.3fcA=5732.57取N=5732.57kN。
由于λ<1,根据混凝土规范,取λ=1。
则可不进行承载力计算,取
Asv=0
取箍筋最小配筋率
ρsvmin=1.200%
同一截面最小箍筋面积
Asvmin=573mm2>Asv
取箍筋面积
Asv=573mm2
ZD-2计算书
正截面双向弯曲承载力计算书
1已知条件
柱截面宽度b=900mm,截面高度h=900mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,X方向计算长度l0x=400mm,Y方向计算长度l0y=400mm,混凝土强度等级C40,纵向钢筋强度设计值fy=360MPa,2级抗震,地震组合,截面设计轴压力N=6543kN,截面绕水平X轴的矢量弯矩Mx=1559kN·m,另端设计弯矩Mxa=1559kN·m,截面绕竖向Y轴的矢量弯矩My=1559kN·m,另端设计弯矩Mya=1559kN·m,计算配筋面积。
2配筋计算
构件截面特性计算
A=810000mm2,Ix=54675001344.0mm4,Iy=54675001344.0mm4
ix=259.8mm,iy=259.8mm
查混混凝土规范表4.1.4可知
fc=19.1MPa
由混凝土规范6.2.6条可知
α1=1.0β1=0.8
由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变
εcu=0.0033
由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量
Es=200000MPa
相对界限受压区高度
ξb=0.518
查混凝土规范表11.1.6可知截面承载力抗震调整系数
γRE=0.80
根据混凝土规范6.2.3条,判断是否需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩
绕X轴方向
N/(fcA)=6543000/(19.1×810000)=0.42≤0.9
M1/M2=1559/1559=1.00>0.9
lc/i=400/259.8=1.5≤34-12(M1/M2)=34-12×(1559/1559)=22
需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响
根据混凝土规范6.2.4条考虑二阶效应,Cm=1.00,ηns=1,Cmηns=1
CmηnsMx=1×1559=1559.76
偏心距
e0=1559763840/6543000=238.39mm
根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距
eax=30mm
初始偏心距
eix=e0x+eax=238.39+30=268.39mm
绕Y轴方向
M1/M2=1559/1559=1.00>0.9
lc/i=400/259.8=1.5≤34-12(M1/M2)=34-12×(1559/1559)=22
需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响
根据混凝土规范6.2.4条考虑二阶效应,Cm=1.00,ηns=1,Cmηns=1
CmηnsMy=1×1559=1559.76
偏心距
e0=1559763840/6543000=238.39mm
根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距
eay=30mm
初始偏心距
eiy=e0y+eay=238.39+30=268.39mm
按照混凝土规范附录E的方法可求得单根角筋面积
Asc=380.10mm2
上侧钢筋根数、钢筋面积
Nx=3
Asx=1139.48mm2
左侧钢筋根数、钢筋面积
Ny=3
Asy=1139.48mm2
全截面钢筋面积
A's=6078.30mm2
框架柱斜截面受剪承载力计算书
1已知条件
柱截面宽度b=900mm,高度h=900mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,箍筋间距s=100mm,混凝土强度等级C40,箍筋设计强度fyv=360MPa,2级抗震,地震组合,水平剪力设计值Vx=398kN,竖向剪力设计值Vy=395kN,轴压力设计值N=6543kN,求所需钢筋面积。
2配筋计算
查混凝土规范表4.1.4可知
fc=19.1MPaft=1.71MPa
查混凝土规范表11.1.6可知斜截面承载力抗震调整系数
γRE=0.85
由混凝土规范6.3.1条可得混凝土强度影响系数
βc=1.0
截面面积
A=bh
=900×900
=810000mm2
由于存在两个方向的剪力,根据混凝土规范6.3.17条可知调整后的剪力
V=(V2x+V2y)0.5=(3982+3952)0.5=560739.69N
截面有效高度
h0=h-as=900-35=865mm
截面腹板高度
hw=865mm
由混凝土规范11.4.6条可知截面允许的最大剪应力
τmax=0.15βcfc=0.15×1.0×19.1=2.87MPa
剪力产生的剪应力
τV=γREV/b/h0
=476628.75/900/865
=0.61MPa
剪应力τV<τmax,截面尺寸满足条件。
由混凝土规范可知
0.3fcA=4643.38取N=4643.38kN。
由于λ<1,根据混凝土规范,取λ=1。
由混凝土规范可知混凝土的抗剪承载力
Vc=1.05/(λ+1)ftbh0
=1.05/(1.0+1)×1.71×900×865
=699080.75N
由混凝土规范11.4.7可知轴力抗剪承载力
VN=0.056N=0.056×4643383=260029.45N
由混凝土规范6.3.13可知
γREV/b/h0=0.61MPa
(Vc+VN)/b/h0=1.23MPa
则可不进行承载力计算,取
Asv=0
取箍筋最小配筋率
ρsvmin=1.200%
同一截面最小箍筋面积
Asvmin=513mm2>Asv
取箍筋面积
Asv=513mm2
ZD-3计算书
柱正截面双向弯曲承载力计算书
1已知条件
柱截面宽度b=800mm,截面高度h=800mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,X方向计算长度l0x=400mm,Y方向计算长度l0y=400mm,混凝土强度等级C40,纵向钢筋强度设计值fy=360MPa,2级抗震,地震组合,截面设计轴压力N=4799kN,截面绕水平X轴的矢量弯矩Mx=1162kN·m,另端设计弯矩Mxa=1162kN·m,截面绕竖向Y轴的矢量弯矩My=1162kN·m,另端设计弯矩Mya=1162kN·m,计算配筋面积。
2配筋计算
构件截面特性计算
A=640000mm2,Ix=34133334016.0mm4,Iy=34133334016.0mm4
ix=230.9mm,iy=230.9mm
查混混凝土规范表4.1.4可知
fc=19.1MPa
由混凝土规范6.2.6条可知
α1=1.0β1=0.8
由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变
εcu=0.0033
由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量
Es=200000MPa
相对界限受压区高度
ξb=0.518
查混凝土规范表11.1.6可知截面承载力抗震调整系数
γRE=0.80
根据混凝土规范6.2.3条,判断是否需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩
绕X轴方向
N/(fcA)=4799000/(19.1×640000)=0.39≤0.9
M1/M2=1162/1162=1.00>0.9
lc/i=400/230.9=1.7≤34-12(M1/M2)=34-12×(1162/1162)=22
需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响
根据混凝土规范6.2.4条考虑二阶效应,Cm=1.00,ηns=1,Cmηns=1
CmηnsMx=1×1162=1162.64
偏心距
e0=1162635904/4799000=242.27mm
根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距
eax=26.67mm
初始偏心距
eix=e0x+eax=242.27+26.67=268.93mm
绕Y轴方向
M1/M2=1162/1162=1.00>0.9
lc/i=400/230.9=1.7≤34-12(M1/M2)=34-12×(1162/1162)=22
需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响
根据混凝土规范6.2.4条考虑二阶效应,Cm=1.00,ηns=1,Cmηns=1
CmηnsMy=1×1162=1162.64
偏心距
e0=1162635904/4799000=242.27mm
根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距
eay=26.67mm
初始偏心距
eiy=e0y+eay=242.27+26.67=268.93mm
按照混凝土规范附录E的方法可求得单根角筋面积
Asc=314.20mm2
上侧钢筋根数、钢筋面积
Nx=3
Asx=935.50mm2
左侧钢筋根数、钢筋面积
Ny=3
Asy=935.50mm2
全截面钢筋面积
A's=4998.80mm2
框架柱斜截面受剪承载力计算书
1已知条件
柱截面宽度b=800mm,高度h=800mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,箍筋间距s=100mm,混凝土强度等级C40,箍筋设计强度fyv=360MPa,2级抗震,地震组合,水平剪力设计值Vx=336kN,竖向剪力设计值Vy=339kN,轴压力设计值N=4799kN,求所需钢筋面积。
2配筋计算
查混凝土规范表4.1.4可知
fc=19.1MPaft=1.71MPa
查混凝土规范表11.1.6可知斜截面承载力抗震调整系数
γRE=0.85
由混凝土规范6.3.1条可得混凝土强度影响系数
βc=1.0
截面面积
A=bh
=800×800
=640000mm2
由于存在两个方向的剪力,根据混凝土规范6.3.17条可知调整后的剪力
V=(V2x+V2y)0.5=(3362+3392)0.5=477301.78N
截面有效高度
h0=h-as=800-35=765mm
截面腹板高度
hw=765mm
由混凝土规范11.4.6条可知截面允许的最大剪应力
τmax=0.15βcfc=0.15×1.0×19.1=2.87MPa
剪力产生的剪应力
τV=γREV/b/h0
=405706.53/800/765
=0.66MPa
剪应力τV<τmax,截面尺寸满足条件。
由混凝土规范可知
0.3fcA=3668.85取N=3668.85kN。
由于λ<1,根据混凝土规范,取λ=1。
由混凝土规范可知混凝土的抗剪承载力
Vc=1.05/(λ+1)ftbh0
=1.05/(1.0+1)×1.71×800×765
=549566.38N
由混凝土规范11.4.7可知轴力抗剪承载力
VN=0.056N=0.056×3668846=205455.38N
由混凝土规范6.3.13可知
γREV/b/h0=0.66MPa
(Vc+VN)/b/h0=1.23MPa
则可不进行承载力计算,取
Asv=0
取箍筋最小配筋率
ρsvmin=1.200%
同一截面最小箍筋面积
Asvmin=453mm2>Asv
取箍筋面积
Asv=453mm2
ZD-4计算书
柱正截面双向弯曲承载力计算书
1已知条件
柱截面宽度b=1500mm,截面高度h=1000mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,X方向计算长度l0x=400mm,Y方向计算长度l0y=400mm,混凝土强度等级C40,纵向钢筋强度设计值fy=360MPa,2级抗震,地震组合,截面设计轴压力N=4799kN,截面绕水平X轴的矢量弯矩Mx=2053kN·m,另端设计弯矩Mxa=2053kN·m,截面绕竖向Y轴的矢量弯矩My=2053kN·m,另端设计弯矩Mya=2053kN·m,计算配筋面积。
2配筋计算
构件截面特性计算
A=1500000mm2,Ix=124999999488.0mm4,Iy=281250004992.0mm4
ix=288.7mm,iy=433.0mm
查混混凝土规范表4.1.4可知
fc=19.1MPa
由混凝土规范6.2.6条可知
α1=1.0β1=0.8
由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变
εcu=0.0033
由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量
Es=200000MPa
相对界限受压区高度
ξb=0.518
查混凝土规范表11.1.6可知截面承载力抗震调整系数
γRE=0.80
根据混凝土规范6.2.3条,判断是否需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩
绕X轴方向
N/(fcA)=4799000/(19.1×1500000)=0.17≤0.9
M1/M2=2053/2053=1.00>0.9
lc/i=400/288.7=1.4≤34-12(M1/M2)=34-12×(2053/2053)=22
需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响
根据混凝土规范6.2.4条考虑二阶效应,Cm=1.00,ηns=1,Cmηns=1
CmηnsMx=1×2053=2053.53
偏心距
e0=2053528832/4799000=427.91mm
根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距
eax=33.33mm
初始偏心距
eix=e0x+eax=427.91+33.33=461.24mm
绕Y轴方向
M1/M2=2053/2053=1.00>0.9
lc/i=400/433.0=0.9≤34-12(M1/M2)=34-12×(2053/2053)=22
需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响
根据混凝土规范6.2.4条考虑二阶效应,Cm=1.00,ηns=1,Cmηns=1
CmηnsMy=1×2053=2053.34
偏心距
e0=2053344384/4799000=427.87mm
根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距
eay=50mm
初始偏心距
eiy=e0y+eay=427.87+50=477.87mm
按照混凝土规范附录E的方法可求得单根角筋面积
Asc=490.90mm2
上侧钢筋根数、钢筋面积
Nx=6
Asx=2258.47mm2
左侧钢筋根数、钢筋面积
Ny=5
Asy=2430.68mm2
全截面钢筋面积
A's=11341.90mm2
框架柱斜截面受剪承载力计算书
1已知条件
柱截面宽度b=1500mm,高度h=1000mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,箍筋间距s=100mm,混凝土强度等级C40,箍筋设计强度fyv=360MPa,2级抗震,地震组合,水平剪力设计值Vx=673kN,竖向剪力设计值Vy=675kN,轴压力设计值N=4799kN,求所需钢筋面积。
2配筋计算
查混凝土规范表4.1.4可知
fc=19.1MPaft=1.71MPa
查混凝土规范表11.1.6可知斜截面承载力抗震调整系数
γRE=0.85
由混凝土规范6.3.1条可得混凝土强度影响系数
βc=1.0
截面面积
A=bh
=1500×1000
=1500000mm2
由于存在两个方向的剪力,根据混凝土规范6.3.17条可知调整后的剪力
V=(V2x+V2y)0.5=(6732+6752)0.5=953180.94N
截面有效高度
h0=h-as=1000-35=965mm
截面腹板高度
hw=965mm
由混凝土规范11.4.6条可知截面允许的最大剪应力
τmax=0.15βcfc=0.15×1.0×19.1=2.87MPa
剪力产生的剪应力
τV=γREV/b/h0
=810203.81/1500/965
=0.56MPa
由混凝土规范6.4.12条可得
Vmin=0.35ftbh0
=0.35×1.7×1500×965
=866554.75N>γREV
可以忽略剪力。
由于λ<1,根据混凝土规范,取λ=1。
则可不进行承载力计算,取
Asv=0
取箍筋最小配筋率
ρsvmin=1.200%
同一截面最小箍筋面积
Asvmin=691.88mm2>Asv
取箍筋面积
Asv=691.88mm2