悬挑脚手架施工方案挑架.docx

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悬挑脚手架施工方案挑架

××工程

悬挑外架施工方案

编制：

审批：

年月日

悬挑外架施工方案

第一章工程概况

本工程总建筑面积约97145.04㎡（不含架空层面积），由1～12#楼12幢住宅及公建配套用房、1#地下室（部分）、2#地下室（部分）组成。

1#楼地上11层，建筑高度34.0m，建筑面积10430.22㎡；12#楼地上13层，建筑高度38.5m，建筑面积4976.9㎡；2～11#楼地上14层，建筑高度41.4～42.7m，公建配套用房及会所等地上2层（局部3层），建筑面积分别为7264.62㎡、5381.6㎡、5381.6㎡、6130.6㎡、7400.96㎡、5381.6㎡、5601.3㎡、11372.36㎡、5644.98㎡、5381.6㎡；地下室为地下一层。

工程名称：

建设地点：

建设单位：

设计单位：

监理单位：

施工单位：

第二章脚手架方案的选择

 1．本工程建筑因工程实际施工原因，有几处悬挑结构，故编制本脚手架补充方案。

2．本工程施工工期紧，质量和安全要求较高且为重点工程，社会影响大，故在方案考虑中，既要保证施工安全的要求，又要切合工程的实际，适当降低成本。

经公司会同项目部研究，决定采用以下二种脚手架结合方案：

本工程采用双排落地钢管扣件式脚手架，局部位置从三层开始采用槽钢悬挑钢管扣件式脚手架。

双排落地钢管扣件式脚手架详见《脚手架施工方案》。

第三章悬挂式挑梁脚手架受力计算

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

一、参数信息:

1.脚手架参数

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为17.4米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.20米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工荷载均布参数（kN/m2）:

3.000；脚手架用途:

结构脚手架；同时施工层数:

2；

3.风荷载参数

浙江省杭州市地区，基本风压为0.450，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为1.560；考虑风荷载；

4.静荷载参数

每米立杆数承受的结构自重标准（kN/m2）:

0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.110；安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；脚手板铺设层数:

10；脚手板类别:

竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:

栏杆冲压钢；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用[16号槽钢]，其中建筑物外悬挑段长度1.00米，建筑物内锚固段长度1.50米。

与楼板连接的螺栓直径（mm）:

16.00；楼板混凝土标号:

C25；

6.拉绳与支杆参数

支撑数量为:

1；

钢丝绳安全系数为:

10.000；

钢丝绳与墙距离为（m）:

2.900；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.00m。

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.300×0.800/（2+1）=0.080kN/m；

活荷载标准值:

Q=3.000×0.800/（2+1）=0.800kN/m；

静荷载的计算值:

q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m；

活荷载的计算值:

q2=1.4×0.800=1.120kN/m；

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.142×1.5002+0.10×1.120×1.5002=0.278kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.142×1.5002-0.117×1.120×1.5002=-0.327kN.m；

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.278×106,0.327×106）/5080.0=64.370N/mm2；

大横杆的抗弯强度:

σ=64.370N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。

满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.080=0.118kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.800kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=0.677×0.118×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）+0.990×0.800

×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）=1.758mm；

脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于1500.0/150mm或者10mm,满足要求!

三、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×1.500=0.058kN；

脚手板的荷载标准值：

P2=0.300×0.800×1.500/（2+1）=0.120kN；

活荷载标准值：

Q=3.000×0.800×1.500/（2+1）=1.200kN；

荷载的计算值:

P=1.2×（0.058+0.120）+1.4×1.200=1.893kN；

算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×0.8002/8=0.004kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.893×0.800/3=0.505kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.509kN.m；

σ=M/W=0.509×106/5080.000=100.102N/mm2；

小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×800.04/（384×2.060×105×121900.000）=0.008mm；

P2=p1+p2+Q=0.058+0.120+1.200=1.378kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1377.600×800.0×（3×800.02-4×800.02/9）/（72×2.060×105×121900.0）=0.997mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.008+0.997=1.005mm；

小横杆的最大挠度小于（800.000/150）=5.333与10mm,满足要求!

；

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值:

P1=0.038×0.800=0.031kN；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN；

活荷载标准值:

Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN；

荷载的计算值:

R=1.2×（0.031+0.180）+1.4×1.800=2.773kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1248

NG1=0.125×17.400=2.172kN；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30

NG2=0.300×10×1.500×（0.800+0.3）/2=2.475kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11

NG3=0.110×10×1.500/2=0.825kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×17.400=0.130kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.602kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×0.800×1.500×2/2=3.600kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.450kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=0.740；

Us--风荷载体型系数：

Us=1.560；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.450×0.740×1.560=0.364kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.602+1.4×3.600=11.762kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.602+0.85×1.4×3.600=11.006kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.364×1.500×1.8002/10=0.210kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：

N=11.762kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.500

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=3.119m；

Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=11762.000/（0.186×489.000）=129.323N/mm2；

立杆稳定性计算σ=129.323小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=11.006kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.500

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=3.119m；

Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=11006.424/（0.186×489.000）+210305.244/5080.000=162.410N/mm2；

立杆稳定性计算σ=162.410小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

风荷载基本风压值Wk=0.364kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

NLw=1.4×Wk×Aw=8.247kN；

连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=13.247kN；

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,

由长细比l/i=200.000/15.800的结果查表得到0.966；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.966×4.890×10-4×205.000×103=96.837kN；

Nl=13.247

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=13.247小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=934.50cm4，截面抵抗矩W=116.80cm3，截面积A=25.15cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×5.602+1.4×3.600=11.762kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×25.150×0.0001×78.500=0.237kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁变形图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）

经过连续梁的计算得到

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1]=13.504kN；

R[2]=10.922kN；

R[3]=-0.309kN。

最大弯矩Mmax=1.317kN.m；

截面应力σ=M/1.05W+N/A=1.317×106/（1.05×116800.0）+

0.000×103/2515.0=10.743N/mm2；

水平支撑梁的计算强度σ=10.743小于215.000N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用[16号槽钢,计算公式如下

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到强度φb=570×10.0×65.0×235/（1000.0×160.0×235.0）

=2.32

由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.948。

经过计算得到强度σ=1.317×106/（0.948×116800.00）=11.896N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=11.896小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!

十、拉绳的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

RU1=14.284kN

十一、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳（支杆）的内力计算：

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算，为

RU=14.284kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）；

α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K--钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取14.284kN，α=0.820,K=10.000,得到：

钢丝绳最小直径必须大于12.000mm才能满足要求!

钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环强度计算

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=14.284kN

钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环强度计算公式为

其中[f]为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；

所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环最小直径D=（1428.382×4/3.142×125.000）1/2=13.000mm;

十二、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.922kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[10921.648×4/（3.142×50×2）]1/2=11.792mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式:

其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=10.922kN；

d--楼板螺栓的直径，d=16.000mm

[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.270N/mm2；

h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于

10921.648/（3.142×16.000×1.270）=171.086mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=10.922kN；

d--楼板螺栓的直径，d=16.000mm；

b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=80.000mm；

fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=11.900N/mm2；

经过计算得到公式右边等于73.77kN大于锚固力N=10.92kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

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