梅村特大桥连续梁施工方案07年Word文件下载.docx

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单位

数量

桥面

防水层

TQF-1型

m2

1444.2

保护层

C40纤维混凝土

m3

180.83

主梁

混凝土

C50混凝土

钢绞线

12-7φ5

t

61.92

管道压浆

M45水泥砂浆

M3

21.8

普通钢筋

Q235

3.9

HRB335

267.4

波纹管

内径90mm波纹管

m

5022.5

锚具

M15-12

套

156

支座

LQZ6000-DX/ZX

2/2

LQZ20000-GD/HX

1/1

LQZ20000-DX/ZX

梁部其他项目

梁体预埋件

T

1.139

17.377

钢料

3.036

螺母M16

个

138

螺栓M20/M30

40/40

套筒（φ40/φ50）

40/40

竖墙

C40混凝土

32.96

Q235普通钢筋

1.713

盖板

3.499

HRB335普通钢筋

2.854

26

0.053

防撞墙

52.44

HRB335钢筋

20.31

排水

PVC160/180

m/m

47.6/183.6

二、连续梁施工六五式钢塔架用料计划表

料名

规格

件重（kg）

总重（t）

使用时间

C1立柱

根

375

L-3.0m

367.76

137.91

07.9.1～08.1.31

C2立柱

39

L-1.5m

239.64

9.346

C3立柱

77

L-1.0m

170.48

13.127

C4水平拉杆

1091

L80×

8×

1600

15.44

16.845

C5斜拉杆

958

L90×

9×

2284

27.89

26.718

C6斜拉杆

114

L110×

70×

1938

21.1

2.405

C7斜拉杆

86

18.31

1.574

C8节点板

块

2182

172×

520

16.3

35.566

C12垫梁

38

L-3.998m

290.1

11.024

07.9.20～08.1.31

C13垫梁

50

L-5.998m

436.5

21.825

C15翼缘拼接板

60

560×

144

10.69

0.641

C16腹斑拼接板

120

460×

310

10.9

1.308

C18间隔撑

88

287×

320

19.56

1.721

螺栓

14500

M22×

21568

80

弹簧垫圈

37568

22

六角头螺母

M22

1500

300

三、碗扣式杆件及工字钢、方木用量

材料名称

使用日期

两边跨支架

立杆LG-300

L=3.0mφ48钢管（厚3.5mm）

7300

立杆LG-240

L=2.4mφ48钢管（厚3.5mm）

2554

立杆LG-180

L=1.8mφ48钢管（厚3.5mm）

横杆HG-90

L=0.9mφ48钢管（厚3.5mm）

15084

横杆HG-60

L=0.6mφ48钢管（厚3.5mm）

72590

顶杆DG-150

L=1.5mφ48钢管（厚3.5mm）

680

顶杆DG-120

L=1.2mφ48钢管（厚3.5mm）

顶杆DG-90

1150

斜杆XG-510

L=5.1mφ48钢管（厚3.5mm）

125

立杆垫座

单重1.7kg

可调横托

1250

可调底托

可调顶托

方木（东北杉木）

截面尺寸120mm×

120mm

t/m

13.8/1540

55a工字钢

12.5m/根，101kg/m160根

202

9m/根，101kg/m24根

4m/根，101kg/m84根

34

枕木

L-2.5m

750

四、地基处理及防护圬工

地基处理及防护工程

C20混凝土

承台挖孔桩防护

129.6

承台防护挖孔桩护壁

108

钢筋

φ12

2.7

既有线间挖孔桩防护

196

护壁

92

4.7

C15混凝土

地面硬化

492

防电棚

土方人工开挖

1300

土方机械开挖

2100

M7.5浆砌片石

540

第四章、施工组织机构

为了确保梅村特大桥跨既有线连续梁施工安全、优质、正点完成，我项目部成立了确保既有线施工安全领导小组和现场小组，其成员如下：

1、领导小组

组长：

范波（项目经理）

副组长：

吴兴明（安质部长）

组员：

朱扬琼（总工）、卿德文（施工部部长）

2、现场小组

现场指挥：

张启瑞技术负责人：

孙学猛

施工负责人：

庄杰辉安全负责人：

秦幸福

线路负责人：

胡长林易善喜联络员：

付玉成

第五章、施工场地的布置和工期安排

施工场地的布置见下图，工期安排见附件1。

第六章、现浇梁支架设计安装

三跨连续梁中，两边跨支架采用碗扣钢管架（φ48mm×

3.5mm）标准杆件进行拼装。

采用膺架法施工。

30#～31#支墩基础处理采用条形混凝土基础，支墩采用C型钢塔架进行拼装，具体布置见附图

一、地基处理

地基处理：

根据现场条件，地基承载力能够满足施工要求，但需要防止雨水浸泡使基础变软，施工时采用以下方法进行处理：

用挖掘机对箱梁下方17m宽度范围内表层松软土进行清表，用推土机对场地全部进行推平，在机械无法进入的地方采用人工休整，打夯机夯实。

沿桥横向设置人字性排水坡，坡度控制在1％范围内，便于及时排除雨水，用18T振动压路机碾压6～8遍，碾压密实，表面平整无轮迹,局部有反弹地段重新换填处理。

由于29#～30#墩、31#～32#墩纵向坡度较大，采取设置台阶方式，29#～30#墩承台面高差5.411m，拟采用两台阶进行铺设，根据现场实际地形，第一台阶设置在跨中处，高差2.4m，台阶处采用1.2m厚M7.5浆砌片石进行铺砌，第二台阶设置在离30#承台边3m处，高差3.02m，台阶处采用1.2m厚M7.5浆砌片石进行铺砌。

31#～32#墩承台面高差4.393m，拟采用两台阶进行铺设，第一台阶设置在跨中处，高差2m，台阶处采用1.2m厚M7.5浆砌片石进行铺砌，第二台阶设置在离32#承台边4m处，高差2.4m，台阶处采用1.2m厚M7.5浆砌片石进行防护，靠近便道开挖水沟排水，降低水位标高。

以防止雨水和其它水流入支架区，引起支架下沉。

（基础具体布置形式见附图）

29#～30#、31#～32#墩基础表面采用20cm厚C15混凝土封底，承台施工完成后四周用0.8～1.2m宽浆砌片石回填至承台面。

30#～31#墩之间地基处理：

30#～31#墩之间支架采用六五式钢塔架，在钢塔架下面采用60～100cm厚的条形混凝土对地基进行加固，其中第6排和第7排塔架下面采用34根φ1.0m的挖孔桩进行加固，在挖孔桩上面浇注60cm厚C20的混凝土。

基础加固方案具体布置见附图。

二29#～30#墩、31#～32#墩支架布置：

1、支架宽度=梁宽13.4+两边工作平台各1m=15.4m，支架布置梁底板区为0.6×

0.9m，腹板区0.6m×

0.6m，墩位两端各2.8m范围内0.6×

0.6m，翼板区支架布置按照0.9×

0.9m。

步距均为1.2m每根立杆上下均设置可调顶托和底托，底托下垫枕木，顶托上铺设12×

12cm的纵向方木，纵向方木上再铺设一层12×

12cm的横向方木，横向方木间距0.9m。

支架杆件拼装时必须保证横平竖直，以保证竖向杆件只受压力，保证整体杆件的稳定性。

2、支架材料规格

支架采用碗扣式钢管架，立杆采用3.0m、2.4m、1.8m几种,立杆接长错开布置，顶杆长度为1.5m、1.2 

m 

、0.9m，横杆采用0.9m、0.6m两种组成，顶、底托采用0.6m长的可调托撑。

碗扣式脚手架的主配件的规格尺寸

构件名称

长度（mm）

重量（Kg）

立杆 

LG-300

3000

17.31

LG-240

2400

14.02

LG-180

1800

10.67

顶杆 

DG-150

1500

8.91

顶杆DG-120

1200

7.41

顶杆DG-90

900

5.60

HG-90

3.97

HG-60

600

2.82

可调座 

KTZ-60

7.5

可调托撑KTC-60

7.2

斜杆 

XG-600

6000

17.2

支架安装时严格按照方案设计图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，并根据地面标高确定立杆起始高度安装横向枕木，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。

剪刀撑的布置：

整体支架表面积全部进行布置，支架两侧沿桥纵向对称布置，支撑杆的角度与地面成45°

角，剪刀撑上下左右跨4根杆件正方形布置，从上至下布置到底，中到中间距6m。

每跨布置24道。

三、支架布设注意事项

1、当立杆基底间的高差大于60cm时，则可用立杆错节来调整。

2、立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用长2.4m和3.0m的立杆错开布置，往上则均采用3.0m的立杆，至顶层再用1.5m和0.9m两种长度的顶杆找平。

3、立杆的垂直度应严格加以控制：

倾斜度应控制在架子高度的1/200以内，且全高的垂直偏差应不大于10cm。

4、脚手架拼装到3~5层高时，应用全站仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。

并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。

5、剪刀撑的网格应与架子的尺寸相适应。

斜撑杆为拉压杆，布置方向可任意。

一般情况下斜撑应尽量与支架的节点相连，但亦可以错节布置。

6、剪刀撑杆的布置密度，当脚手架高度低于30m时，为整架面积的1/2~1/4，斜撑杆必须对称布置，且应分布均匀。

斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载能力的关系很大，应按规定要求设置，不应随意拆除。

四、支架及地基承载力验算

1、梁端部地基承载力验算

梁端2.8m范围内支架布置按照0.6×

0.6m布置，其中落在支架上的混凝土长度为2.4m，支架横桥向1排13根，共4排，共计杆件52根。

承受混凝土重量按最大截面考虑S=6.7×

3.25-1.7×

1.15=19.82m2。

混凝土长度2.4m，则V=19.82×

2.4=47.568m3。

混凝土容重按2.6t/m3计算，混凝土重量为47.568×

2.6=123.6768t。

施工时活载按梁自重的10%考虑：

123.6768×

0.1=12.37t

模板自重：

外模4.265t/m，内模1.245t/m，合计5.51t/m×

2.4≈13.224t

方木重：

（2.4×

13+6.7×

3）×

0.0059=0.3t

钢管架自重为（52×

19.5+6.7×

17+2.4×

17）×

0.007=8.18t，平均0.026t/m3。

则施工总荷载为157.75t，每根杆件的受力为157.75/52=3.03t

单根杆件的允许受力值为3.45t（见碗扣式杆件检验报告）

地基受力模型见下图：

则地基受力为29694/0.552=93302pa=98.16kpa〈190kpa（190kpa为试验室现场测试地基承载力结果）。

2、梁腹板区地基承载力检算

梁腹板区支架布置按照0.6×

0.6m布置，梁半边横桥向布置为4排，扣除梁端范围后24.3m梁长范围内单排布置40根，则半边梁腹板区支架总根数为160根。

腹板区混凝土体积按照宽度最宽处考虑，宽度为1.75m，高度3.25m，则混凝土体积为（1.75×

3.25-0.65×

3/2-0.65×

2.15/2）×

24.3=97.534m3。

混凝土重量为97.534×

2.6=253.6t

活栽按梁重10%考虑，则为26t

模板重按整体模板重的1/2考虑，则模板重为2.8×

24.3=68.04t

方木重为（24.3×

4+1.8×

28）×

0.0059=0.87t

钢管架自重为0.026×

（1.8×

19.5×

24.3）=22.17t

施工总荷载为371t，单根钢管受力为339.55/160=2.31t〈3.03t（梁端单柱承载力），地基承载力满足要求。

3、梁底板区地基承载力检算

梁空室部分支架按照0.6×

0.9m布置，纵桥向布置5排，单排根数为27根，总支架受力点135个。

梁空室处混凝土重量按最大截面积处计算，S=（5.4-2.2）×

0.65+3.2×

0.6（顶板厚度按0.6m考虑）=4m3。

底板区混凝土方量为4×

24.3=97.2m3。

混凝土重量为97.2×

2.6=252.72t

活栽按照梁重的10%考虑，重量为26t

模板按照底模+内模计算，底模取值2.14t/m，内模1.245t/m，合计3.385t/m×

24.3≈82.26t

方木自重（24.3×

4+3.2×

0.0059=0.895t

（3.2×

24.3）=40t

则施工总荷载为401.875t，平均每个点的受力为2.97t〈3.03t（梁端单柱承载力），地基承载力满足要求。

4、梁翼板区地基承载力检算

翼板区支架按照0.9×

0.9m布置，半边梁纵向布置4排，每排27根，合计受力点为108个。

混凝土方量为1/2×

0.65×

3.35×

24.3=26.46m3。

混凝土重量为26.46×

2.6=68.8t

活载重量为7t

模板重量为1.5×

24.3=36.45t

方木重量（24.3×

（3.35×

24.3）=42t

总施工荷载重量为155.145t，平均每个点的受力为1.43t〈3.03t（梁端单柱承载力），地基承载力满足要求。

5、方木的受力验算

梁重819.05t，模板重180t，施工活载163.81t，三项合计重量1162.86t。

方木采用衫木，截面120mm×

120mm，方木参数：

[σw]=9mpa，E=1×

104N/mm2，I=bh3/3=124/3=6912cm4，W=bh2/6=123/6=288cm3。

1）弹性模量验算：

1291×

9.8/120/120=0.562〈E符合要求

2）强度验算：

考虑最不利受力点，当纵向工字钢放在横木中心位置时受力最不利，工字钢节点数为15×

32=480个，每个点受力1291/480=2.69t=26.358kN，则σmax=Pl/4/w=26358×

0.6×

106/4/288=7.02×

106=7.07mpa〈[σw]=9mpa，符合要求。

3）刚度验算：

fmax=PL3/48EI=26358×

0.63/（48×

1010×

6912×

10-8）=0.17mm〈L/400=1.5mm，符合要求。

6、杆件稳定性验算

基本常数资料：

φ48mm厚3.5mm钢管，I=2.06×

105mm4，A=489.303mm2，

[σa]=205N/mm2，i=1.58cm，E=210×

103mpa，容许长细比210。

1）强度验算：

根据前面计算资料，每根杆件所受力为1.473×

1000×

9.8=14435.4N

则F/A=14435.4/489.303=29N/mm2〈[σa]，符合要求。

2）杆件稳定性计算：

杆件所受荷栽按强度验算荷栽考虑，按杆件最大步距0.9m考虑，稳定系数按1.5考虑，计算长度为1.35m，则长细比为135cm/1.58=85.44〈210，符合要求。

查得ψ=0.489

N/（ψA）=σ/ψ=29/0.489=59.3（N/㎜2）≤f=205（N/㎜2）

3）施工预拱度计算

a、梁部构造自重及活载一半产生的竖向挠度：

取δ1根据设计图中的规定取值。

b、支架在荷载作用下的弹性压缩,本桥支架搭设分台阶式进行，最高支架高度为H=19.5m，弹性压缩量δ2=PL/（EA）

c、受载后杆件接头的挤压和卸落设备压缩的非弹性变形：

考虑支架每个接头处、上调平托、下调平座处各1mm，δ3=3mm

d、支架基础在荷载作用下的非弹性沉陷：

δ4

施工预拱度：

f拱=δ1+δ2+δ3+δ4，采用预压后消除δ3、δ4。

4）风荷载产生弯矩及钢管架稳定性验算

常数资料：

根据韶关地区的气象资料，在7～9月份本地区最大风力东南风可达到6级，本验算按照6级风力进行验算，风速10.8～13.8m/s，取值13.8m/s，钢管架除最下端按照底端固结，上端绞结考虑外，其中间杆件和上端杆件均按照两端铰结考虑，验算取两端铰结的钢管，验算稳定性时杆件的自由长度取值为1.5m。

组合风荷载轴力计算公式：

N=1.2NGK+0.85×

1.4NQK

计算式：

N=1.2×

3.98+0.85×

1.4×

3.15=8.53kN

风荷载产生弯矩最大值计算公式：

Mw=0.85×

1.4Wk×

La×

h2/10=84.34N

立杆稳定性验算

组合风荷载应力计算公式:

σ＝N/（φA）+MW/W

=8.53×

103/（0.245×

450）+84.34/21=87.34N/mm2

N/（ψA）=σ/ψ=87/0.489=177.9（N/㎜2）≤f=205（N/㎜2）

结论:

立杆所受最大应力177.9N/mm2，小于钢管的抗压强度205N/mm2，满足要求。

五、30#～31#墩支架布置

30#～31#墩纵桥向共布置12排六五式钢塔架，其中第1～3排、第10～12排横桥向布置，纵向间距2m，横向间距2m，横桥向布置6榀支架，第4～9排沿既有京广铁路布置，纵横向间距2m。

钢立柱采用三种型号，第一种立柱高3m，记为C1，第二种立柱高1.5m，记为C2，第三种立柱高1.0m，记为C3，第一排立柱中距离桥墩中心为0.3m，第五排立柱中距离下行线中3.32m，第六排立柱中