高支模作业指导书.docx

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高支模作业指导书

高支撑模板支撑作业指导书

一、编制依据

1、施工图及施工现场实际情况。

2、《建筑施工手册》

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—20012002年版）

二、工程概况

本工程为钢筋混凝土框架结构，一层层高5.4m,二层旅服用房最低点高度5m；候车厅最低点高度14m；办公辅助用房首层5.4m,二层6.65m。

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》层高超过4m属于高支模，为了保证施工的安全，特制定本工程高支模施工专项方案，并对2层1轴和22轴4m长悬挑板的支撑体系进行验算，支撑体系按13.88米高度进行验算。

三、高支模支架搭设方案

1、材料的选用与准备

1.1、选用Φ48mm，壁厚3.5mm普通钢管，应无锈蚀、无弯曲；扣件选用螺母及丝扣良好，无滑丝的正品扣件。

1.2、木方选用50×100松木木方，要求顺直、无断折、无烂腐。

2、支架基础准备工作

2.1、在基础完成后，即按要求回填，并利用在回填时的机械充分碾压回填土，回填到承台上表面，即标高-1.5m处。

2.2、在支架体时，距地面18cm左右设扫地杆，扫地杆下部全部搁放方木，把上部传下来的力通过方木、垫板分散到回填土上。

3、支架的搭设

3.1、立杆间距为1000×1000mm，选用6米管，上插可调顶托，要求整齐顺直。

3.2、水平杆步距为1500mm，通过扣件与立杆连接，增强整体刚性与稳定性，要求水平一致。

3.3、纵横间距每隔四排立杆设置剪刀撑，且与水平夹成45-60度角，并要完整搭设，在与立杆、水平杆相交处均用扣件连接牢固。

剪刀撑须用回转扣连接，搭按长度不少于1m，每个搭接头须有回转扣，扣件的外皮与钢管外端不少于10cm。

3.4、如立杆有接头时，要求错开，错开率至少50％。

两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步、内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500㎜，各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。

3.5、板模采用15mm优质胶合板，80×100mm方材作背撑，木方间距250mm，真接按放在上部顶托上由顶托把力传给立杆。

4、梁模及支架

4.1、梁底模板用15mm厚的优质胶合板，梁模背撑采用80×100mm方材作背撑。

间距250mm，方材直接搁放在水平横杆上。

4.2、水平横杆先于底模搭好，要求做好标高准备。

接扣牢固、并扣好双扣。

梁纵横水平杆与板模水平杆连通。

4.3、立杆间距横向1000mm，沿梁长方向1000mm，立杆下部的垫木扫地杆均同板模。

四、质量保证措施

１、确保提前发现架体下沉，在架体的立杆上隔10米打一水平，拉一通线，观察立杆的下沉量，并保证底下看模人数不少于2人，随时可以观看标记，如发沉降时立即通知，调节顶端的可调顶托，并加固下部垫木或采取加人字撑分散力量。

２、在绑扎钢筋时，尽量不污染模板及钢筋，使冲洗水量减少到最小程度。

３、基础施工时必须认真落实措施，由专人负责管理，严格按方案施工。

４、搭前做好交底工作，搭设时专人过程控制，及时制止盲目、蛮干的行为，发现有问题的架体予以拆除，完成后要及时加固，并经检查后方可使用。

５、严格挑选所使用材料，杜绝不合格的材质上架。

６、因底部为大体积填土，为确保下雨不致使架体沉陷，采取如下措施：

当钢管架搭设完成后，先不要急于安装模板，而是先搁置架体2-3天，先架体经自重下沉稳定后，再铺放模板和方条。

加固架体，在薄弱土层上的架体处搭人字撑或直撑，把上部的力通过撑管引到地面上的大模板上；在扫地杆底部多加放模板，增大接角面积。

　当高支模完成后，如天气下雨，应用水准仪复核模板高程。

如果发现模板确有下陷的，应全部调节横钢管，抬高相应部位，直到规定高程。

当钢筋绑扎完成后需浇捣砼时，首先查询天气预报，在确定近三天内天气无雨后，才许可浇捣，不致发生浇捣当天被雨浇淋。

五、安全保证措施

做好工前交底工作，由安全员组织工人学习有关规程，增强职工自我保护意识。

落实安保防护措施，教育好工人不违章操作，不酒后上架，不穿易滑鞋上架，不乱搬物料。

做好临防护工作和防倾覆措施，搭设隔离层和操作平台。

安排专人看守，防止无关人员进入施工场地，并要求职工不得偷图简便空中扔钢管扣件。

架体上物件不得集中堆放。

六、拆除

拆除时要经验证后并确认可以拆除，且要待砼强度达到相应的规定值。

拆除前必须由安全员组织人力设置警戒线，并做好宣传工作。

拆除顺序由外到内，逐步有序，自上而下，步步拆除，不能中间开花，乱撬乱拆。

拆御的钢管要待拆除停止后方可让人进入现场搬移。

钢管不能扔掷防止飞射伤人，应传递而下，职工不能站在悬臂物件上拆卸，严禁在同重直平面上操作。

拆底模时要预防大面积松动撬落。

模板高支撑架计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

一、参数信息:

1.脚手架参数

横向间距或排距（m）:

1.00；纵距（m）:

1.00；步距（m）:

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；脚手架搭设高度（m）:

13.88；

采用的钢管（mm）:

Φ48×3.5；

扣件连接方式:

双扣件，扣件抗滑承载力系数:

0.80；

板底支撑连接方式:

方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.500；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

楼板浇筑厚度（m）:

0.120；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.500；

3.木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.300；木方的间隔距离（mm）:

250.000；

木方的截面宽度（mm）:

80.00；木方的截面高度（mm）:

100.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；

I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25.000×0.250×0.120=0.750kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.500×0.250=0.125kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=（2.500+2.000）×1.000×0.250=1.125kN；

2.强度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×（0.750+0.125）=1.050kN/m；

集中荷载p=1.4×1.125=1.575kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.575×1.000/4+1.050×1.0002/8=0.525kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.575/2+1.050×1.000/2=1.313kN；

截面应力σ=M/w=0.525×106/133.333×103=3.937N/mm2；

方木的计算强度为3.937小13.0N/mm2,满足要求!

3.抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:

Q=1.000×1.050/2+1.575/2=1.313kN；

截面抗剪强度计算值T=3×1312.500/（2×80.000×100.000）=0.246N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

方木的抗剪强度为0.246小于1.300，满足要求!

4.挠度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.750+0.125=0.875kN/m；

集中荷载p=1.125kN；

最大变形V=5×0.875×1000.0004/（384×9500.000×6666666.67）+1125.000×1000.0003/（48×9500.000×6666666.67）=0.550mm；

方木的最大挠度0.550小于1000.000/250,满足要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.050×1.000+1.575=2.625kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（kN.m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.985kN.m；

最大变形Vmax=2.764mm；

最大支座力Qmax=11.485kN；

截面应力σ=0.985×106/5080.000=193.806N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=11.485kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×13.880=1.792kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.500×1.000×1.000=0.500kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×0.120×1.000×1.000=3.000kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.292kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.500+2.000）×1.000×1.000=4.500kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=12.650kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=12.650kN；

σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

Lo----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；

Lo/i=2945.250/15.800=186.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压强度计算值；σ=12650.290/（0.207×489.000）=124.974N/mm2；

立杆稳定性计算σ=124.974N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

公式

（2）的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；

Lo/i=1700.000/15.800=108.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；

钢管立杆受压强度计算值；σ=12650.290/（0.530×489.000）=48.811N/mm2；

立杆稳定性计算σ=48.811N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

lo=k1k2（h+2a）（3）

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；

k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.034；

公式（3）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.185×1.034×（1.500+0.100×2）=2.083m；

Lo/i=2082.993/15.800=132.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386；

钢管立杆受压强度计算值；σ=12650.290/（0.386×489.000）=67.020N/mm2；

立杆稳定性计算σ=67.020N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。