落地卸料平台.docx
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落地卸料平台
一、编制依据
1、施工图纸
2、国家、行业及地方规范、规程、标准和图集
序号
规范名称
1
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-2011
2
《建筑施工高处作业安全技术规范》
JGJ80-91
3
《建筑施工安全检查标准》
JGJ59-2011
二、工程概况
1、工程主要情况
序号
项目
主要内容
1
工程名称
1#住宅楼（商品房）等14项（房山区长阳镇哑叭河02-04-11二类居住用地项目（配建限价商品房））
2
建设地点
北京房山区长阳镇哑叭河
3
建设规模
建筑面积91500m2
4
结构形式
剪力墙结构
5
建筑层数
地上18层，地下3层
6
建设单位
北京天资置业集团有限公司
7
设计单位
北京市建筑工程设计有限责任公司
8
监理单位
北京高屋建设监理有限公司
2、工程施工条件
本工程结构施工期间，各栋号3层以下（含3层，2#楼为4层）采用钢管落地式卸料平台，结构施工时,拆下的顶板模板、木方、钢管、扣件等通过卸料平台，利用塔吊运至各楼层周转使用，3层以上（2#楼4层以上）采用悬挑式卸料平台。
本方案主要描述落地式卸料平台的搭设、拆除及使用方法。
三、施工安排
根据地上结构的平面布置情况，钢管落地式卸料平台的布置情况如下：
1#楼布置：
H轴偏北1.75米交2-5轴；
2#楼布置：
H轴偏北1.75米交13-16轴；
7#楼布置：
A轴偏南3.2米交8-9轴；
8#楼布置：
A轴偏南3.2米交4-5轴；A轴偏南3.2米交18-19轴
9#楼布置：
A轴偏南2.2米交8-9轴。
所有平台均为3.6米*3.6米
卸料平台由技术质量部给定具体施工方案，施工时由工长对具体操作人员进行书面及现场安全技术交底，使用过程中由主管工长和项目安全人员进行安全巡视和检查，由技术质量部牵头，工程部和安全部参与共同验收，验收合格后方可使用。
四、施工准备与资源配置
1、施工准备
1）根据方案要求向操作人员进行技术交底。
2）安装卸料平台操作人员（架子工、信号工等）要持证上岗。
3）操作人员佩带安全带，脚穿防滑鞋。
2、资源配置
劳动力配置计划：
每个卸料平台安装架子工为6人、信号工2人。
3、物资配置计划
钢管：
Ф48×3.0钢管，钢管不得变形，壁厚偏差应符合国家规范要求。
扣件：
直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件（T形螺栓、螺母、垫圈），扣件与钢管的贴合面严格整形，与钢管扣结时接触良好；扣件活动部位灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1毫米；扣件涂防锈漆，并用机油进行润滑，螺母、螺栓用机油进行润滑；
脚手板：
300宽、50厚脚手板，脚手板两头用8号铅丝扎牢。
以上材料的质量符合国家规范要求。
五、施工方法及工艺要求
1、钢管落地式卸料平台的搭设
1）立杆
立杆纵向间距1.20m，横向间距0.90m。
立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。
接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开500mm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3（本工程取500mm）。
立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。
所有立杆底部满铺50mm厚脚手板。
所有立杆为双立杆
2）、纵向水平杆
纵向水平杆步距不大于1.5m，具体须根据层高适当调整，以保证连墙件与外架的水平连接。
纵向水平杆采用6m钢管，置于横向水平杆之下，立杆的内侧，用直角扣件与立杆扣紧。
纵向水平杆采用扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于500mm，各接头距立杆距离不大于纵距的1/3（本工程不大于500mm），纵向水平杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300（本工程不超过20mm），同跨内两根纵向水平杆高差不超过10mm。
3）、横向水平杆
每一立杆与纵向水平杆相交处（主节点）都必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，该杆轴线偏离主节点不大于150mm。
在两立杆之间等距离设置1根横向水平杆，采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上。
横向水平杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不小于10cm，伸出里排纵向水平杆距离结构外边缘15cm。
上下层横向水平杆在立杆处错开布置，同层的相邻横向水平杆在立杆处相向布置。
4）、扫地杆
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮200mm的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
5）、剪刀撑
本工程落地卸料平台均须在外立面设置剪刀撑，并由底至顶连续设置。
剪刀设置时，斜杆与地面的夹角在45~600。
斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在横向水平杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加3个扣节点。
所有固定点距主节点距离不大于150mm；剪刀撑采用搭接接长。
6）、卸料平台操作面
每层卸料平台必须满铺脚手板，板底支撑间距为0.45米，并用多层板封闭脚手板间的缝隙。
平台四周搭设1.5m高的安全临边防护栏杆，并满挂安全网。
防护栏杆底部设踢脚板（200mm）高，用多层板制作，并涂刷红白斑马漆。
7）、连墙件
连墙件采用刚性连接，垂直间距同层高。
连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。
连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与架体连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接或适当调整步距使其满足要求；当架体暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成45°~60°夹角。
2、落地卸料平台的使用方法
1）本工程的卸料平台限载≤1000kg，平台上堆放2.4米立杆不能超过85根；0.9米横杆不能超过300根；0.6米横杆不能超过400根；U托不能超过200个；钢管不能超过300米；卡扣不能超过1000个；4米长的方木不能超过70根（方木不能超过1.5m³），模板不能超过160㎡；禁止超载堆放（上述材料仅指各种材料一吊次的最大数值），卸料平台边应挂牌标明限制使用荷载、堆载数量、责任人及检验情况，使用时应由各栋楼专职安全员看管。
2）料具的放置要求均匀，居中，不偏心，材料从建筑物里面外平台上转运时在建筑物里面转成和平台垂直，以便码放。
3）料具的绑扎要求牢固，要求信号工检查无误后起吊，不得挂住结构及外架。
4）卸料平台的使用过程中要求经常检查，发现隐患及时整改，确保使用安全。
5）卸料平台搭设完后、经过项目部验收合格后方可使用。
3、钢管落地式卸料平台拆除
拆除作业应按确定的程序进行拆除：
安全网→挡脚板及脚手板→防护栏杆→剪刀撑→斜撑杆→纵向水平杆→横向水平杆→立杆。
不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。
拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。
拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。
所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。
拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。
当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。
六、主要施工管理计划
1、安全管理计划
1）卸料平台必须经过本项目技术部、安环部及相关监理工程师验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。
2）卸料平台的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：
搭设完毕后；
施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；
在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；
在使用安全隐患存在的情况时。
过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结后
3）卸料平台的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。
4）卸料平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过容许荷载，配专人监督。
5）材料堆放时必须轻拿轻放，严禁大的冲击力作用在平台上。
6）严禁由卸料平台上向下直接投抛材料。
7）使用中应加强安全检查，确保安全使用。
2、环境管理计划
1）卸料平台操作面防护栏杆及剪刀撑用红白油漆涂刷成警示标志。
2）及时清理落在平台操作面上的混凝土等建筑垃圾，时刻保持操作面上的清洁。
3、成本管理计划
1）提高成本意识，对安全网、扣件等易损坏、易丢失的材料加强管理。
2）严格控制施工工期，缩短卸料平台的使用时间。
七、钢管落地式卸料平台计算书
1、落地卸料平台计算
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、架体参数
卸料平台名称
12789落地卸料平台
卸料平台布置方式
沿横向
平台长度A（m）
3.6
平台宽度B（m）
3.6
平台高度H（m）
11.35
立杆纵距la（m）
1.2
立杆步距h（m）
1.5
立杆横距lb（m）
0.9
板底支撑间距s（m）
0.45
二、荷载参数
每米钢管自重g1k（kN/m）
0.033
脚手板自重g2k（kN/m2）
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k（kN/m）
0.14
安全设施与安全网自重g4k（kN/m2）
0.01
材料堆放最大荷载q1k（kN/m2）
3
施工均布荷载q2k（kN/m2）
2
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
风荷载体型系数μs
0.089
风压高度变化系数μz
0.65（连墙件强度验算）,0.65（立杆稳定性验算）
三、设计简图
平台水平支撑钢管布置图
卸料平台平面示意图
卸料平台侧立面示意图
四、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.49
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.78
钢管弹性模量E（N/mm2）
206000
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k=g2k×lb/2=0.350×0.90/2=0.158kN/m;
Q1k=q1k×lb/2=3.000×0.90/2=1.350kN/m;
Q2k=q2k×lb/2=2.000×0.90/2=0.900kN/m;
1、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×（G1k+G2k）=1.2×（0.033+0.158）=0.229kN/m;
q2=1.4×（Q1k+Q2k）=1.4×（1.350+0.900）=3.150kN/m;
板底支撑钢管计算简图
Mmax=（0.100×q1+0.117×q2）×l2=（0.100×0.229+0.117×3.150）×1.202=0.564kN·m;
Rmax=（1.100×q1+1.200×q2）×l=（1.100×0.229+1.200×3.150）×1.20=4.838kN;
σ=Mmax/W=0.564×106/（4.49×103）=125.530N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
2、挠度计算
q'=G1k+G2k=0.033+0.158=0.191kN/m
q'=Q1k+Q2k=1.350+0.900=2.250kN/m
R'max=（1.100×q'1+1.200×q'2）×l=（1.100×0.191+1.200×2.250）×1.20=3.491kN;
ν=（0.677q'1l4+0.990q'2l4）/100EI=（0.677×0.191×（1.20×103）4+0.990×2.250×（1.20×103）4）/（100×206000.00×10.78×104）=2.200mm≤min{1200.00/150,10}mm=8.000mm
满足要求！
五、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
单钢管
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.49
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.78
钢管弹性模量E（N/mm2）
206000
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q'=g1k=0.033kN/m;
q=1.2g1k=0.040kN/m;
p=Rmax=4.838kN;
p'=R'max=3.491kN
横向钢管计算简图
横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.764kN·m;
横向钢管计算剪力图
Rmax=5.603kN;
横向钢管计算变形图
νmax=1.332mm;
σ=Mmax/W=0.764×106/（4.49×103）=170.248N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
νmax=1.332mm≤min{900.00/150,10}=6.00mm;
满足要求！
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
单扣件
单扣件抗滑承载力（kN）
8
扣件抗滑移承载力系数
0.8
Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=5.603kN
满足要求！
七、立杆的稳定性验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面回转半径i（cm）
1.59
钢管的净截面A（cm2）
4.24
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
双立杆计算方法
按照分配系数分配
主立杆受力分配系数κ
0.5
立杆计算长度系数μ
2.505
NG1=（la+1.00×lb+2.00×h）×g1k/h×H+g1k×la×1.00/1.00=（1.20+1.00×0.90+2.00×1.50）×0.033/1.50×11.350+0.033×1.20×1.00/1.00=1.313kN
NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.20×0.90/1.00=0.378kN;
NG3=g3k×la=0.14×1.2=0.168kN;
NG4=g4k×la×H=0.01×1.2×1.5=0.018kN;
NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×1.20×0.90/1.00=3.240kN;
NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×1.20×0.90/1.00=2.160kN;
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2（NG1+NG2+NG3+NG4）+0.9×1.4（NQ1+NQ2）=1.2×（1.313+0.378+0.168+0.018）+0.9×1.4×（3.240+2.160）=9.056kN;
支架立杆计算长度：
L0=kμh=1×2.50×1.50=3.757m
长细比λ=L0/i=3.757×103/（1.59×10）=236.321≤[λ]=250
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
L0=kμh=1.155×2.505×1.5=4.340m
长细比λ=L0/i=4.340×103/（1.59×10）=272.950
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.098
ωk=μzμsωo=0.65×0.09×0.30=0.017kN/m2
Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.017×1.20×1.502/10=0.006kN·m；
σ=kN/φA+Mw/W=0.50×9.056×103/（0.098×4.24×102）+0.006×106/（4.49×103）=110.293N/mm2≤[f]=205.00N/mm2
满足要求！
八、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
两步一跨
连墙件对卸料平台变形约束力N0（kN）
3
内立杆离墙距离a（m）
3.2
1、强度验算
ωk=μzμsωo=0.65×0.09×0.30=0.017kN/m2
AW=1.50×1.20×2×1=3.6m2
Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.017×3.6=0.087kN
N=Nw+N0=0.087+3.00=3.087kN
长细比λ=L0/i=（3.20+0.12）×103/（1.59×10）=208.805，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.191。
Nf=0.85φA[f]=0.85×0.191×4.240×10-4×205.00×103=14.111kN
N=3.087≤Nf=14.111kN
满足要求！
2、连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
单扣件承载力设计值Rc=8.0×0.80=6.400kN
N=3.087kN≤Rc=6.400kN
满足要求！
九、立杆支承面承载力验算
地基基础
混凝土楼板
混凝土板厚度h（mm）
400
砼设计强度等级
C40
立杆底座面积A（mm2）
200×200
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力：
βh=1,ft=1.71N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=400-15=385mm,μm=4×（200.00+ho）=4×（200.00+385）=2340.00mm
Fl=（0.7βhft+0.15σpc.m）ημmh0=（0.7×1×1.71×103+0.15×103×1）×1×0.74×0.385=383.760kN>N=9.056kN
满足要求！
2、局部受压承载力验算
楼板局部受压承载力：
ω=0.75,βl=（Ab/Al）0.5=0.200,fcc=0.85×19.10=16.235kN/mm
Fl=ωβlfccA=0.75×0.200×16.235×103×0.04=97.410kN>N=9.056kN
满足要求！
2、落地料台脚手架在楼板上的计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
一、工程属性
脚手架基础所在楼层数
3
第3层混凝土楼板厚度h3（mm）
400
楼板的计算单元长度Bl（m）
8.1
楼板的计算单元宽度BC（m）
8.1
楼盖板配筋信息表
楼层
钢筋位置
配筋量及等级
钢筋面积（mm2）
第3层
X向正筋
HRB400Ф18@200
ASX=1271.7
Y向正筋
HRB400Ф18@200
ASY=1271.7
X向负筋
HRB400Ф18@200
ASX，=1271.7
Y向负筋
HRB400Ф18@200
ASY，=1271.7
二、支架搭设参数
1、脚手架搭设参数
脚手架搭设方式
平行短边
脚手架内排立杆离楼板短边距离a1（m）
2.75
立杆排数N
5
立杆底部垫板尺寸（m）【a×b】
0.2×0.2
立杆纵、横向间距（m）【la×lb】
1.2×0.9
设计简图如下：
脚手架楼板_平面图
脚手架楼板_立面图
三、荷载参数
每根立杆传递荷载qk（kN）
9.056
板上活荷载标准值Qk（kN/m2）
1
钢筋混凝土自重标准值NG1K（kN/m3）
25
四、各楼层荷载计算
1、第3层荷载计算
钢筋弹性模量Es（N/mm2）
200000
砼弹性模量Ec（N/mm2）
32500
砼的龄期T（天）
28
砼的强度等级
C40
砼的实测抗压强度fc（N/mm2）
19.1
砼的实测抗拉强度ft（N/mm2）
1.71
脚手架立杆传递荷载标准值：
qk=9.056kN;
板的短边计算跨度：
l=Bc=8.10m
立杆荷载作用间距：
e=lb=0.90m
立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：
bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.40=0.60m
立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：
bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.40=0.60m
s为垫板的厚度，此处忽略不计。
当bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l时，b=bcy+0.7*l=0.60+0.7*8.10=6.27m
当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d
当eb，=min{b1，，b2，}=0.90m
得：
Mmax=63.11kN.m
板短边等效楼面均布活荷载标准值：
q1=8Mmax/（bl2）=8*63.11/（0.90×8.102）=8.55kN/m2
板的长边计算跨度：
l=Bl=8.1m
立杆荷载作用间距：
e=la=1.20m
立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：
bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.40=0.60m
立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：
bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.40=0.60m
s为垫板的厚度，此处忽略不计。
当bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l时，b=bcy+0.7*l=0.60+0.7*8.10=6.27m
当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d
当eb，=min{b1，，b2，}=1.20m
得：
Mmax=66.19fkN.m
板短边等效楼面均布活荷载标准值：
q2=8Mmax/（bl2）=8*66.19/（1.20×8.102）=6.73kN/m2
故楼板等效均布活荷载：
q=max{q1、q2}=8.55kN/m2
楼盖自重荷载标准值：
g3=h3/1000*NG1K=400/1000*25=10.00kN/m2
板计算单元活荷载标准值：
q3=q+Qk=8.55+1.00=9.55kN/m2
2、各楼层荷载分配
假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：
P1/（E1h13）=P2/（E2h23）=P3/（E3h33）……则有：
Pi‘=（Ei‘hi‘∑Pi）/（∑（Eihi3））
根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：
楼层
各楼层混凝土弹性模量Eci（MPa）
各楼层板厚hi（mm）
楼盖自重荷载标准值gi（kN/m2）
立杆传递荷载标准值qi（kN/m2）
分配后各楼层恒载的设计值Gi（kN/m2）
分配后各楼层活载的设计值Qi（kN/2
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