工程施工管理工作报告最新.docx
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工程施工管理工作报告最新
1工程概况
1.1工程地理位置及工程简介
马鞍山市区江堤位于长江下游南岸，地处安徽省马鞍山市境内，本加固工程范围为桩号0+500～2+226、5+318.5～9+200，总长度5607.5m，主要由堤身加固、垂直防渗、护坡、堤顶公路、堤内填塘固基和安全监测等项目组成。
工程施工分两个年度进行，第一年度按要求在汛前顺利完成了江堤防渗加固的施工任务,第二年度监理部通知对部分未实施预制块护坡的堤段仍按设计要求完成。
此外，堤后50m范围内的沟塘被填后，对原有水系造成了一定程度的影响，其蓄水和排水能力均有所减弱，影响了施工区域居民生活排水和雨水的排泄，为此，地方政府多次向马鞍山代表处反映，要求局部恢复原有水系。
代表处及时召集设计、地方政府、监理及施工单位交换了意见，在得到长江委建管局的批准后，决定满足地方的水系恢复（增挖排水沟）要求。
第一年度工程于2000年3月31日开始施工，2000年7月20日完工；第二年度工程于2001年3月17日开始，2001年7月19日工程完工。
主要工程量见表3.3.1。
1.2气象及水文
1.2.1气象
马鞍山河段处于亚热带湿润半湿润季风气候区。
四季分明、季风明显，气象特征具有温和湿润、每年夏初梅雨集中、雨量充沛、霜期短、日照长等特点。
马鞍山市多年平均降水量1053mm，降水量年际变化比较大，最大年降水量为1991年的1895.5mm，最小降水量为1978年的460.4mm，降水年内分布不均，59月降水量占全年降水量的60%,12月、1月、降水量最小,占全年降水量不到6%,最大日降水量为235.6mm,发生在1962年7月5日。
多年平均气温15.6℃，年极端最高气温41.1℃，极端最低气温-13.0℃。
一年中7月平均气温最高为28.2℃，1月平均气温最低为2.7℃。
本区受季风气候影响，冬季多偏南风。
春秋两季多偏东风。
常年主导风向为东风，多年平均风速3.3m/s。
多年平均年日照2105h。
1.2.2水文
本河段内仅有马鞍山水（潮）位站，没有水文站。
马鞍山站上游47km处有芜湖水（潮）位站，上游171km处有大通水文站；下游55km处有南京下关水位站。
大通至马鞍山河段主要支流：
北岸有巢湖水系入汇，南岸主要有青江、水阳江水系入汇，多年平均支流水量入汇总和仅占大通水量的1.2%。
因此，可以用长江大通水文站统计成果作为本段的径流、泥沙特征。
据大通站1923～1998年资料统计,多年平均流量为28900m3/s，相应多年平均径流量为9120亿m3，径流年内分配很不均匀，71%以上的径流分布在汛期510月。
本河段的泥沙主要来自上游，据大通站1953～1998年实测资料统计，多年平均输沙量为4.384亿t，多年平均输沙率为13900kg/s，多年平均含沙量为0.500kg/m3。
由于长江的输沙量与降水有直接关系，因此输沙量的年际年内分配与径流量的分配是相应的。
据大通径流泥沙同步资料系列分析，流量和输沙量在水文年内的变化过程基本同步，全年的水量和沙量主要集中在汛期，汛期510月输沙量占年输沙量总量的90%，比输水量更为集中。
据马鞍山水位站1953～1987年实测资料分析，该站多年平均水（潮）位5.81m（水位为吴淞基面，特殊注明例外，以下同），多年最高潮位原为1954年的11.4m，1998年8月1日最高高潮位达11.46m，历年最低水（潮）位为1959年的1.79m。
多年平均高潮水位6.00m，多年平均低潮水位5.62m。
本年度工程实施地段设计枯水位为1.75m（黄海基面）。
1.3工程地形地质
1.3.1地形地貌
工程区江滩一般宽10～30m，滩面高程7～8m左右，该段岸滩系长期受水流冲击形成，目前是水流的迎流顶冲段，河岸剧烈崩塌。
1.3.2地层
工程地段河床发育于第四纪松散沉积物上，河岸由两层组成，上层为粘土、亚粘土和粉砂亚粘土，第二层为粉细砂，其下有中细砂、粗砂、砾石层。
粉细砂和中细砂层厚一般达40～50m。
河床和河岸可动性均较大，容易引起岸坡的失稳，以致塌岸或使洲滩发生变化或使河道分汊，影响防洪安全和沿岸各种设施正常运行。
1.3.3地震
根据国家地震局1/400万《中国地震烈度区划图》（1990年版），工程区地震烈度Ⅵ度区。
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工程投标
2.1标前准备
长江堤防建设是治理长江、兴利除害、规模巨大的水利工程，为了提高长江堤防抗御洪水的能力，保障长江中下游地区的经济建设和发展。
水利部长江水利委员会组建了长江重要堤防隐蔽工程建设管理局作为建设项目法人。
长江重要堤防隐蔽工程建设管理局于2000年1月底在《中国水利报》上刊登了长江重要堤防隐蔽工程1999～2000年度第三批项目的招标公告。
我公司经理及相关人员认真地分析了招标公告的内容并结合本公司的特点，决定参加本批项目的角逐，安排人员于2000年1月30日购买了招标文件（包括招标图纸）。
在组建投标机构，抽调有标书编制经验的技术骨干组成编标小组的同时，一方面按照质量体系程序文件的规定，进行了标书评审；另一方面组织编标人员参加了2月2日由长江重要堤防隐蔽工程建设管理局召开的投标预备会，进行现场查勘、标书澄清，详细调查当地材料价格，做好编标前的各项准备工作。
2.2标书编制依据
标书的编制依据主要有：
招标文件；
国家部、委和地方的有关政策法规；
《水利水电工程设计概（估）算定额》；
《水利水电建筑工程概算定额》；
《水利水电建筑补充预算定额》
《水利水电工程施工机械台班费定额》
2.3施工组织设计编制的原则
施工组织设计的编制根据江堤加固工程的特点，主要遵循以下几条原则：
满足工程工期、质量、安全生产、文明施工要求的原则；
充分利用工作面、机械设备连续均衡施工的原则；
采用先进施工工艺、施工技术、制定科学施工方案的原则。
2.4施工组织设计编制的依据
施工组织设计编制的依据主要有：
招标文件、设计图纸、技术文件以及现场踏勘资料；
与工程有关的法律、法规；
本单位的施工能力、经验及质量管理体系文件；
工程特点和现场客观条件。
2.5开标、中标与签订施工承包合同
2000年2月14日，我公司按照招标文件的规定，将投标文件密封和标记后投送到长委招待所一楼会议大厅，并接受当众开标。
开标后，长江重要堤防隐蔽工程第三批招标项目评标委员会对我公司所提交的投标书进行了审查与评价，并要求本公司于2月17日、2月23日分别对投标书进行澄清、答复。
2月23日，经长江重要堤防隐蔽工程第三批招标项目评标委员会的推荐，由长江重要堤防隐蔽工程建设管理局决定：
马鞍山江堤加固工程第一标段由我公司中标，并签发了中标通知书。
2月27日，我公司与长江重要堤防隐蔽工程建设管理局在武汉市香格里拉饭店二楼会议厅签署了合同协议书，合同价1623.9799万元。
3
施工总布置、施工总进度和完成的主要工程量
3.1施工总体布置
马鞍山市区江堤0+500～2+226、5+318.5～9+200段的加固，主要有堤身加固、堤身防渗、砼预制块护坡、堤顶路面及堤内侧填塘固基等工作内容。
0+500～2+226段与5+318.5～9+200段中间被电厂和马钢隔断，两段间交通不便，且工程战线较长，为便于施工及现场管理，将全线分成0+500～2+226、5+318.5～7+200和7+200～9+200三段，并分别配备相应的施工机械及施工人员等资源，安排专业技术人员和管理人员，负责技术和工种间的协调工作。
根据各段的地质地层情况，为保证各施工段的工期要求，三个施工区段的主要施工机械配置见表3.3.1。
表3.1.1主要施工机械配置表
施工
区段
多头搅
双头搅
双改单头
搅
锯槽机
单头搅
挖掘机
推土机
汽车
砼搅
拌机
发电机
高喷
机械
压密注浆机械
0+500
2+226
2
3
2
28
2
2
4
5+318.5
7+200
1
2
1
2
2
12
2
6
2
7+200
9+200
1
2
2
2
2
46
2
4
马鞍山市区江堤加固工程的施工，围绕着防渗施工这条主线展开，根据先导孔揭示的地质情况、施工机械的日生产能力和施工现场的具体情况，组织能够满足进度要求的施工机械进行施工。
与此同时，堤身填筑和砼预制块的预制等工序也有条不紊地进行。
堤身防渗和填筑完成后，即进行堤外侧浆砌石脚槽和护坡的砌筑施工，最后完成堤顶泥结石（钢碴）路面，整个工程的施工分段、流水作业。
本工程主要项目施工流程见下图：
3.2施工总进度
2000年3月2日,项目部首批人员进场，并陆续调遣人员和调配施工设备、材料进入工地，进行施工筹备。
在完成了施工筹备的各项工作和按监理工程师要求提交的《施工组织设计》及有关的技术文件后，长江重要堤防马鞍山项目监理部于2000年3月31日下达工程开工令，本标段工程正式开工。
马鞍山市区江堤加固工程施工工期短、任务重、难度大，因此在编制施工进度计划时，结合工程路线长、施工项目多的特点，将整个堤线分成三段同时进行施工，且每个堤段均采取平行作业的方法施工，以确保工程按期、保质完成。
施工过程中，由于受到征地拆迁等诸多因素的影响，工程施工受到制约，项目部在加大人力、物资和设备投入的同时，及时调整施工进度计划，合理安排人员、设备和材料进行施工，并通过加强与业主、监理和设计的联系，随时发现、解决施工中出现的各种问题，调整和优化施工方案，确保重点项目在汛前完成。
主要工程施工总进度见表3.2.1。
表3.2.1施工总进度表
分部工程
开工时间
完成时间
备注
土方开挖
2000年4月1日
2000年7月15日
堤身加固
2000年4月3日
2000年7月20日
水泥土防渗墙
2000年4月9日
2000年6月2日
塑性砼防渗墙
2000年4月19日
2000年5月13日
复合土工膜防渗
2000年5月7日
2000年5月24日
砼预制块护坡
（1）
2000年4月16日
2000年6月30日
堤内填塘固基
2000年4月26日
2000年7月15日
浆砌石脚槽
2000年4月9日
2000年6月9日
安全监测
2000年5月13日
2000年7月15日
高喷灌浆
2000年7月3日
2000年7月12日
草皮护坡
2000年9月16日
2001年6月30日
堤顶路面
2000年7月17日
2000年8月1日
砼预制块护坡
（2）
2001年3月17日
2001年6月30日
堤后排水沟
2001年4月30日
2001年7月19日
3.3工程完成的情况
3.3.1完成的主要工程量
表3.3.1完成的主要工程量表
分部工程
项目名称
单位
合同工程量
实际实施工程量
土方开挖工程
土方开挖
m3
85540
82075
土方填筑工程
土方填筑
m3
160350
212517
水泥土防渗墙工程
水泥土防渗墙
m2
33933
塑性砼防渗墙工程
塑性砼防渗墙
m2
48130
558
高喷防渗墙工程
高喷防渗墙
m
805.3
复合土工膜工程
复合土工膜
m2
25292
砼预制块护坡工程
砼预制块护坡
（第一年度）
m3
8300
4529
砼预制块护坡
（第二年度）
m3
2641.4
填塘固基工程
填塘盖重
m2
280530
181777
浆砌石护脚工程
浆砌石脚槽
（第一年度）
m3
5690
3438
浆砌石脚槽
（第二年度）
m3
2144.9
安全监测工程
测压管埋设
个
27
21
渗压计埋设
只
18
14
草皮护坡工程
植草皮
m2
94770
106249
排水沟工程
土方开挖
m3
12796
浆砌块石
m3
1704
堤顶路面
泥结碎石
M2
7550
13225
钢碴
8041m3
3.3.2完成工程的质量评定情况
马鞍山市区江堤加固（第一标段）工程先后分两个年度实施，为一个单位工程，共十四个分部，1485个单元。
经自评和监理工程师核定，并分别于2000年8月2日和2001年8月8日通过分部工程质量验收，单元工程质量全部合格，十四个分部工程有十二个被分部工程验收小组评定为优良，两个评为合格，详见表3.3.2。
表3.3.2分部工程验收质量评定情况汇总表
序号
分部工程名称
单元数
优良单元数
优良率（%）
1
土方开挖
154
141
91.6
2
土方填筑
164
134
83
3
水泥土防渗墙
553
466
84
4
塑性砼防渗墙
8
5
62.5
5
复合土工膜
19
18
94.7
6
砼预制块护坡
146
92
63
7
填塘固基
60
55
91.7
8
浆砌石护脚
40
29
72.5
9
安全监测
48
38
79.2
10
堤顶路面
40
19
47
11
草皮护坡
53
30
56.6
12
高压摆喷
18
13
72
13
砼预制块护坡*
152
90
59.2
14
排水沟*
30
15
50
*20002001年度实施。
3.4推迟完成的原因分析
本标段工程为长江重要堤防隐蔽工程第一施工年度第三批项目，自2000年3月初进场筹备，至3月底才基本具备开工条件；施工过程中，由于现场条件与设计图纸存在着较大差异，为使加固意图能得到充分体现，故而必须对由于地质条件变化的断面而不断进行设计变更，相应地，需不断调整施工方案，对施工机械和劳动力等资源作重新调配组合；在工程主体施工的同时，尚存在着：
施工区域内的障碍物拆除，地方在建工程对本工程项目施工的影响，当地居（农）民对工程施工的干扰等现场矛盾。
为使工程能按总进度计划实施，我部本着从实际出发的原则，一方面通过加大人力及施工设备的投入，一方面注意加强与建设代表处、设代处、监理部以及当地河道部门的联系，对原计划根据轻重缓急作相应调整后，将制约本工程的若干问题加以汇总，同时将影响施工的因素、影响的程度、要求解决的时间、时间确定的依据和建议解决的方法均以专门文件呈报给有关部门，请求予以协调解决。
4
主要施工方法
4.1堤身防渗施工
马鞍山市区江堤加固工程，设计对薄弱堤身采用垂直防渗墙进行防渗处理。
施工时根据堤身填土的特性，分别采用多头小直径水泥土搅拌桩防渗墙和塑性砼防渗墙。
在一般堤段，采用水泥搅拌桩防渗，墙体厚度30cm，当堤身内含碎石、砾石等杂填土时，则采用塑性砼防
渗墙，塑性砼防渗墙厚度为25cm。
4.1.1先导孔施工
为了探明堤身填土的土层结构，从3月22日至4月5日，我部对全线进行了先导孔的钻孔施工作业。
先导孔孔位沿江堤防渗墙轴线布置（距江堤堤顶外肩线2.5m），孔位间距控制在50m左右，遇地层变化较大且复杂的堤段，在垂直于堤轴线方向上增加钻孔数量，以进一步查明堤身填土情况。
本标段累计钻孔105个，相应绘制拟加固段江堤的地质剖面图，为堤身防渗施工提供了依据。
先导孔采用两台XY-100钻机进行回转钻探，对上部硬地层，采用岩芯管配合合金钻头或金钢石钻头开孔，下部较软土层采用螺旋钻钻进提土，整个钻进过程连续进行，以防缩孔或塌孔。
螺旋转钻进的回次进尺控制在1.0m以内，用芯样钻钻孔，软土回次进尺不大于2.0m，粉性土不大于1.5m，当土层情况复杂时，适当地小回次进尺。
先导孔孔深以超过设计防渗墙的深度5m进行控制。
4.1.2搅拌桩防渗墙施工
根据先导孔揭示的堤身地层分布成果图，除1+050～1+700段、7+001～7+060段及部分穿堤管线处，不能采用搅拌桩进行堤身垂直防渗外，其余部位均可采用搅拌桩进行堤身的垂直防渗。
马鞍山市区江堤加固工程的施工期极短，战线长、任务重、难度也大，为了保证在汛期前完成垂直防渗墙的施工任务，考虑到施工现场的实际情况和桩机的生产能力，施工过程中，我们先后组织了10台套深搅桩机进行水泥土搅拌桩防渗墙的施工，其中多头小直径搅拌机3台，双（单）头搅拌机7台。
为了合理确定施工中的各相应技术参数，如水灰比、提升速度、灰浆经输浆管到达喷浆口的时间及灰浆泵的压力等，在正式施工前，均进行了生产性试验。
并在施工过程中根据现场的实际情况，及时调整，以保证水泥土搅拌桩的质量。
水泥土搅拌桩施工质量的优劣，其水泥掺入比是一项最主要的参数，我们区别不同桩机的型号、钻头直径，分别确定了桩机的步距和每米桩的水泥用量。
施工期间，安排质检员跟班督查，以降低人为因素的影响。
为了确保桩间接头质量，督促操作人员经常检查钻头的磨损情况及桩机钻杆的垂直度，发现偏差，立即调整。
在桩长变化处做好明显标记，并及时调整水泥用量。
4.1.3塑性砼防渗墙施工
从先导孔成果图不难看出，7+0017+060段堤身填土中夹有杂填土层，垂直防渗实施过程中，对该段堤身采用了锯槽机成槽建造塑性砼防渗墙的施工工艺。
塑性砼防渗墙施工采用JG-16Ⅱ型液压链斗式锯槽机成槽，开挖时，由刀杆支撑链条作圆周直线运动，链条上有刀板，不断削挖土体，刀腹内配有高压水嘴，同时冲切土体，软质的土体冲切成一定浓度的泥浆，硬质的土体由刀板带出，在水体和刀板的共同作用下，形成一个完整、光滑的沟槽。
挖槽过程中，槽壁采用膨润土泥浆护壁，泥浆根据配合比设计成果配制，添加量误差不超过5%，并经过充分水化溶胀后使用。
泥浆循环，采用反循环方式。
槽段开挖完毕后，项目部质检工程师检查槽位、槽深、槽宽和槽壁垂直度等，合格后报监理验收，符合规范要求后进行清孔换浆，将槽底沉渣清除干净。
清底换浆时，始终保持槽内充满泥浆，以维持槽壁稳定。
直至沉渣厚度符合设计要求后，方准浇筑槽段混凝土。
塑性混凝土浇筑在护壁泥浆下进行，采用无接缝浇灌方法，在前一槽孔混凝土初凝前浇灌后一槽孔混凝土，即提前安装第二套隔离体，第二套隔离体安放后即重复进行清孔换浆和浇灌混凝土。
混凝土浇筑采用水下直升导管，导管直径Ф150，壁厚3mm，每节长1.52m，底管长4m，导管间采用法兰连接。
槽孔两端导管距孔端80cm，导管间距34m，导管内放入可浮出水面的木球，堵塞导管内口。
浇筑前，在导管内先注入适量的水泥砂浆，并配足混凝土，确保初灌量，以使导管底口木球被挤出后，能将导管底部埋入混凝土中。
导管底口与孔底距离不大于25cm。
保持混凝土浇筑过程连续不间断，并使槽内混凝土的上升速度不小于2m/h。
单元槽段的长度,根据砼生产能力确定，一个单元长度内的全部混凝土应在4h内浇灌完毕。
故本标段工程塑性砼防渗墙的单元槽段长度取值10m。
在实施塑性砼防渗墙的施工区段内，由于堤身土质原因，导致无法连续进行时，预留施工接头。
防渗墙施工接头采用接头管接头，接头管打入沟槽底部，并完全插入槽底，以承受混凝土的侧压力。
接头管采用起吊设备就位和起拔。
当下一单元挖槽作业完毕，在清孔换浆结束前，用刷子清除接头处的表面泥皮，以保证混凝土的浇灌质量，防止接头处漏水。
4.1.4特殊区段的防渗施工
（1）复合土工膜防渗
根据现场先导孔揭示的地质资料并结合挖坑情况，1+030～1+745段堤身夹杂大量的碎石和块石，最大石块粒径达1.3m，与原地质资料存在较大出入；1+976～2+226段由于大堤上空电力线路拆除影响面较大，垂直防渗墙施工无法进行。
经建设各方讨论并报建管局批准,设计同意将该两段堤身防渗改为复合土工膜防渗。
详见4.5章节。
（2）压密注浆防渗
除在压密注浆过程中进行质量跟踪监测外，我们在垂直防渗墙施工过程中共有三种情况导致防渗墙局部中断：
a、遇穿（过）堤障碍物而中断；b、土层中夹有片石，而导致搅拌桩机械无法钻进，形成短桩；c、各段施工中不可避免的接头。
为保证本标段防渗墙的整体性与连续性，经多方面的方案比较、论证，最终采取了压密注浆的施工方法，使设计意图得到充分体现。
①压密注浆施工工艺
压密注浆施工工艺流程如下：
钻孔预埋管及封孔注浆
压密注浆孔的孔位布置，根据现场的具体情况，主要分为以下三种：
第一种情况，采用100cm×80cm，呈梅花状布置；第二种情况，采用100cm×160cm，双排布置；第三种情况，采用100cm×160cm，对称双排布置。
注浆孔采用GXY-100型钻机钻孔，其孔径110mm，深度比邻近搅拌桩底深1.0m，孔中预埋Ф50pvc管，环隙采用水泥净浆封堵，其比重与压浆时的水泥浆比重一致，待封堵24h后即可进行注浆。
由于注浆孔间距较大，为防止孔斜超标造成注浆时串孔，在钻孔时，我们始终保持钻杆垂直。
注浆采用水泥净浆。
在正式注浆前，先进行试验，对试验孔分别采用0.5、0.6、0.7三种水灰比进行试灌比较，最终确定采用0.7的水灰比。
实际施工过程中，对局部土质相对松散、注浆量大的部位，采用了0.6的水灰比。
注浆采用塞管注浆，顺序由内（背水面）到外，自下而上，
跳隔逐渐加密，边注边拔。
注浆质量采取注浆量与注浆压力双控制。
注浆压力保持在0.10.4Mpa之间,通常为0.10.3Mpa，底部压力采用大值，顶部及迎水侧采用小值。
注浆量控制在150kg/m左右，提升幅度为0.5m/次，与pvc管喷浆孔间距相对应。
遇孔底部灌注量过大的情况，则采取灌灌停停的方法，反复进行。
在距堤顶23m左右、压力为0.2Mpa时，若堤顶冒浆，即可停止注浆。
②压密注浆的效果检测
还采取了钻孔取芯及注水的方法，对压密注浆部位进行注浆效果检测。
同时，将压密注浆后的土样与注浆前的土样进行对比。
在取样过程中，从表观看，压密注浆部位的土样相对密实，且土样中夹有水泥结块。
从注浆前后结果看，原状土干容重在1.5g/cm3左右，压密注浆部位土体干容重达1.65g/cm3左右。
原状土土体渗透系数为i×10-6cm/s，压密注浆部位土体的渗透系数为i×10-8cm/s。
根据注水试验检测数据计算出的渗透系数，基本与试验结果相同。
从上述几方面来看，本工程中实施的压密注浆工艺是成功的，防渗效果也比较明显。
（3）高压喷射灌浆（高喷）防渗
马钢原料厂厂区内的5+397.2～5+555.1堤段，原安排采用深层搅拌桩进行防渗处理，但由于该段地层较复杂（12.008.50处有一层厚度不一的块石层），深搅桩机无法钻进。
经建设各方现场研究，设计同意改用高压喷射灌浆法进行防渗处理。
为保证整体进度，我部组织了两台套设备进场同时施工，共完成钻孔954.2延长米（其中5+397.2～5+520段共83孔，底高程3.00m，高喷墙深9.0m，5+520～5+555.1段共23个孔，底高程3.50m，墙深8.5m），成墙1431m2。
高喷钻孔孔位，每1.5m布置一孔，孔径Φ150mm，共106孔。
对全部钻孔、灌孔均作统一编号，并有明显标记，予以妥善保护；当遇地下障碍无法避开，需调整孔距的，报监理批准后执行。
采用XY-300型钻机造孔，造孔深度通过钻机钻杆的长度控制，垂直度通过水平尺控制。
造孔时，采用跟管掏心的循环方法。
遇岩层时，则换用回轮钻钻孔，用Ф91mm合金钻头钻穿岩层。
在钻孔时，先施工一序孔，后施工二序孔。
注浆根据既定的参数进
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