模板支撑专项施工方案.docx

模板支撑专项施工方案.docx

《模板支撑专项施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《模板支撑专项施工方案.docx（17页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。

模板支撑专项施工方案

模板支撑专项施工方案

本文由123yibojiang贡献

doc文档可能在WAP端浏览体验不佳。

建议您优先选择TXT，或下载源文件到本机查看。

柯水园模板支撑专项施工方案

一、工程概况

柯水园工程由一层地下车库及笛韵楼、管理房两幢二层框架组成。

其中地下室建筑面积为1460m2，笛韵楼及管理房建筑面积为1392m2。

地下室层高4.0m，最大梁截面为400×850，地下室顶板厚200mm。

笛韵楼层高3.9m，最大梁截面为250×700，板厚100mm。

二、材料自重及有关参数说明：

材料自重及有关参数说明：

1、混凝土自重标准值为24KN/m3，钢筋自重标准值为1.5KN/m3（框架梁），

1.1KN/m3（楼板），模板自重标准值为0.5KN/m2。

2、18mm厚胶胶木板抗弯强度设计值fm=15/1.55=9.7N/mm2，弹性模量

E=5200×0.9=4680N/mm2，80×60，松木抗弯强度设计值fm=16.9N/mm2，

弹性模量E=9000N/mm23、根据现场实际情况，支承小楞的钢管及立杆采用φ48×（3.0~3.5）钢管。

计算时按φ48×3.0钢管计算，钢管自重按φ48×3.5钢管取值。

自重标准值取

0.0384KN/m，惯性矩I=10.78cm4，截面模量W=4.49cm3。

4、梁、柱侧模采用18厚胶合板，φ12螺杆（承载力为14.3×0.9=12.9KN），夹管采用2φ48×（3.0~3.5）钢管。

三、一层地下室模板支撑设计

厚地下室顶板模板设计

（一）200厚地下室顶板模板设计顶板下立杆间距取900×900，80×60松木小楞间距取300mm。

1、荷载计算：

荷载计算混凝土自重：

24KN/m3×0.2m=4.8KN/m2钢筋自重：

1.1KN/m3×0.2m=0.22KN/m2模板自重：

0.5KN/m2合计：

5.52KN/m2

1

2、底板验算：

取1m板宽计算。

底板验算：

M中=0.08gl2+0.101ql2=0.08×5.52×1.0×1.2×0.32+0.101×2.5×1.0×1.4×0.32=0.08KN⋅m

M支=−0.1gl2−0.117ql2=−0.1×5.52×1.0×1.2×0.32−0.117×2.5×1.0×1.4×0.32=−0.097KN⋅m

在集中荷载2.5KN作用下，按3跨连续梁计算

M中=0.08gl2+0.2Pl=0.08×5.52×1.0×1.2×0.32+0.2×2.5×1.0×1.4×0.3=0.258KN⋅mM支=−0.1gl2−0.1ql2=−0.1×5.52×1.0×1.2×0.32−0.1×2.5×1.0×1.4×0.3=−0.165KN⋅m

强度验算：

σ=

M0.258×106×6==4.7N/mm2<9.7N/mm22W1000×18

满足

3、小楞验算：

由于立杆间距为900×900，小楞计算跨度取0.9m。

小楞验算恒载设计值：

5.52KN/m2×0.3m×1.2=1.99KN/m

均布活载设计值：

2.5KN/m2×0.3m×1.4=1.05KN/m在活载2.5KN/m2作用下按三跨连续梁计算，计算跨度900mmM中=0.08gl2+0.101ql2=0.08×1.99×0.92+0.101×1.05×0.92=0.215KN⋅m

M支=−0.1gl2−0.117ql2=−0.1×1.99×0.92−0.117×1.05×0.92=−0.261KN⋅m

在集中荷载2.5KN作用下，按3跨连续梁计算，计算跨度取0.9m集中活载设计值：

2.5KN×1.4=3.5KN

M中

=0.08gl2+0.2Pl=0.08×1.99×0.92+0.2×3.5×0.9=0.759KN⋅mM支=−0.1gl2−0.1Pl=−0.1×1.99×0.92−0.1×3.5×0.9=−0.476KN⋅m

2

强度验算：

σ=

M0.759×106×6==11.9/mm2<16.9N/mm22W80×60

满足

4、支撑小楞的钢管验算：

支撑小楞的钢管验算：

由于立杆间距为900，取作用荷载：

（1.99KN/m+1.5KN/m2×0.3m×1.4）×0.9m=2.36KNM=2.36KN×0.3m=0.708KM·mM0.708×106σ===157.7N/mm2<205N/mm2W44905、扣件抗滑承载力验算：

扣件抗滑承载力验算：

作用力：

3×2.36KN=7.08KN<8KN6、立杆稳定验算：

立杆稳定验算：

由荷载计算中得：

恒荷载标准值为5.52KN/m2活载：

1.0KN/m2合计：

F=5.52KN/m2×0.9m×0.9m×1.2+1.0KN/m2×0.9m×0.9m×1.4=6.5KN计算长度：

l=1.8+2×0.3=2.4m长细比：

λ=

2.4×103=1521.58×10

满足

满足

稳定系数：

ϕ=0.301

N6.5×103==50.9N/mm2<[σ]=205N/mm2ϕA0.301×424

、梁模板计算

（二）梁模板计算、梁模板1、400×850梁模板支撑布置400×850梁模板支撑布置梁模板立杆间距为1000×700，梁底小楞间距为178，水平横杆间距350。

立档间距为300mm。

2、底模验算：

底模下设三根纵向小楞底模验算：

模板计算跨度取（400+36-80）/2=178mm=0.178m（即80×60小楞中距）取1m长度计算恒荷载标准值：

3混凝土自重标准值1.0m×0.85m×24KN/m=20.4KN/m

3

钢筋自重标准值模板自重标准值合计22.2KN/m

1.0m×0.85m×1.5KN/m3=1.275KN/m1.0m×0.5KN/m2=0.5KN/m

活荷载标准值：

振捣砼对底模的压力1.0m×2KN/m2=2.0KN/m

荷载设计值为：

q=1.2×22.2+1.4×2=29.44KN/m按简支梁计算内力（如图所示）

11M=ql2=×29.44×0.1782=0.117KN·m88

qAB

强度验算:

W=121bh=×1000×182=54000mm366

σ=

M0.117×106==2.2N/mm2<9.7N/mm2W54000

满足

刚度验算:

I=131bh=×1000×183=486000mm41212

ν=

5ql45×29.44×0.1784×1012=0.169mm=384EI384×4680×486000<[]=l/250=178/250=0.712mmν

满足

3、小楞验算：

、小楞验算：

小楞计算跨度取0.35m（即横钢管的间距）恒荷载标准值：

中间小楞：

混凝土自重标准值0.178m×0.85m×24KN/m3=3.63KN/m钢筋自重标准值模板自重标准值合计:

3.946KN/m两边小楞：

混凝土自重标准值:

（0.4-0.178）m×0.85m×24KN/m3×0.5=2.264KN/m钢筋自重标准值:

（0.4-0.178）m×0.85m×1.5KN/m3×0.5=0.142KN/m

2模板自重标准值:

（0.4-0.178+2×0.65）m×0.5KN/m×0.5=0.381KN/m

0.178m×0.85m×1.5KN/m3=0.227KN/m0.178m×0.5KN/m2=0.089KN/m

4

合计:

2.787KN/m活荷载标准值：

振捣砼对底模的压力中间小楞：

两边小楞：

0.178m×2KN/m2=0.356KN/m（0.4-0.178）m×2KN/m2×0.5=0.222KN/m

取中间小楞计算按3跨连续梁计算内力M中=0.08×3.946×1.2×0.352+0.101×0.356×1.4×0.352=0.053KN·mM支=-0.1×3.946×1.2×0.352-0.117×0.356×1.4×0.352=-0.065KN·m（查《建筑施工手册》（第三版）P191页表2-13）强度验算:

W=

121bh=×80×602=48000mm366

M0.065×106σ===1.351N/mm2<13N/mm2W48000刚度验算:

按简支梁计算

I=131bh=×80×603=1440000mm41212

满足

5ql45×3.946×0.354×1012ν===0.059mm384EI384×9000×1440000<[]=l/250=350/250=1.4mmν

满足

4、钢管横杆验算、计算跨度取1.0m横杆承受小楞传下来的恒荷载标准值为：

中间小楞：

0.35m×3.946KN/m=1.381KN两边小楞：

0.35m×2.787KN/m=0.975KN活荷载标准值为：

中间小楞：

0.35m×0.356KN/m=0.125KN两边小楞：

0.35m×0.222KN/m=0.078KN荷载设计值为：

5

两边小楞：

P1=1.2×0.975+1.4×0.078=1.279KN中间小楞：

P2=1.2×1.381+1.4×0.125=1.832KN

按简支梁计算内力（如图11所示）M=P1a+P2l/4=1.279×0.322+1.832×1.0/4=0.87KN·m强度验算:

M0.87×106σ===193.8N/mm2

满足

P1A

P2

P1

F1aF2l322ν=×3l−4a+24EI48EI0.975×0.3221.381×13=×3×12−4×0.3222+24×2.06×105×10.78×10−848×2.06×105×10.78×10−8=2.818mm

（

）

（

）

满足5、纵杆验算、计算跨度取0.75m纵杆承受横杆传下来的恒荷载标准值为：

1.279+1.832/2=2.195KN活荷载标准值为：

0.087+0.125/2=0.15KN荷载设计值为：

P=1.2×2.195+1.4×0.15=2.844KN按简支梁计算内力（如图14所示）M=1/4Pl=1/4×2.844×0.7=0.5KN·m强度验算:

PA

σ=

M0.5×106==111.4N/mm2

满足

刚度验算:

ν=

Fl32.195×0.73==0.706mm48EI48×2.06×105×10.78×10−8<[]=l/250=700/250=2.8mmν

满足

6、扣件抗滑移验算、

3混凝土自重标准值0.4m×0.85m×24KN/m×0.7m×0.5=2.856KN

6

钢筋自重标准值模板自重标准值合计：

活荷载：

0.4m×0.85m×1.5KN/m3×0.7m×0.5=0.179KN（0.4m+2×0.65m）×0.5KN/m×0.7m×0.5=0.298KN标准值：

3.333KN设计值：

3.333×1.2=4.0KN

2

标准值：

0.5×2KN/m2×0.7m×0.4m=0.28KN设计值：

0.28×1.4=0.392KN

设计荷载合计：

4.0KN+0.392KN=4.392KN<8KN7、立杆稳定验算、传自梁的荷载

满足

混凝土自重标准值0.4m×0.85m×24KN/m3×0.7m×0.5=2.856KN钢筋自重标准值模板自重标准值合计：

活荷载：

0.4m×0.85m×1.5KN/m3×0.7m×0.5=0.179KN（0.4m+2×0.65m）×0.5KN/m2×0.7m×0.5=0.298KN标准值：

3.333KN

2

设计值：

3.333×1.2=4.0KN

标准值：

0.5×2KN/m×0.7m×0.4m=0.28KN设计值：

0.28×1.4=0.392KN

传自板的荷载:

恒载：

板混凝土自重：

0.75m×0.7m×0.2m×24KN/m3=2.52KN钢筋自重标准值:

0.75m×0.7m×1.1KN/m3×0.2m=0.116KN模板自重标准值:

0.75m×0.7m×0.5KN/m2=0.263KN合计：

活荷载：

标准值

：

2.899KN设计值：

2.899×1.2=3.479KN

标准值：

0.75m×0.7m×1KN/m2=0.525KN设计值：

0.525×1.4=0.735KN

立杆受力:

4.0+0.392+3.479+0.735=8.606KN

立杆计算长度：

1.8m+2×0.3m=2.4m

长细比：

稳定系数：

λ=

2.4×103=1521.58×10

ϕ=0.301

满足

N8.606×103==67.4N/mm2<205N/mm2ϕA0.301×424

7

8、侧模验算、荷载标准值：

F=γcH=24×0.85=20.4KN/m2有效压头高度：

h=20.4=0.85m24

4KN/m2

振捣砼时对侧模产生的压力有效压头内取侧模强度验算：

按简支梁计算，立档间距0.3mM=ql2（1.2×20.4+1.4×4）×0.32==0.338KN·m88bh21000×182==54000mm366M0.338×106==6.26N/mm2<9.7N/mm23W54×10满足

强度验算：

W=

σ=

刚度验算：

恒载标准值：

q=20.4KN/mI=bh31000×183==486000mm41212满足

ν=

5ql45×20.4×0.34×1012300==0.946mm<[v]==1.2mm384EI384×4680×486000250

9、立档验算、梁侧模底部最大受力点：

F=γcH=24×0.85=20.4KN/m2由相似三角形，按比例得到梁受侧模受力分布如下图：

C44KN/M2C4786811.232KN/M215.552KN/M220.4KN/M2180Bq2q1

B360q22218022q1AA8立档间距取300mmBC段按悬臂计算恒载设计值：

11.232×0.468×0.5×0.3×1.2=0.946KN　

活载设计值：

4×1.4×0.3=1.68KN/m

11.232KN/M2C411.232KN/M268B20.4KN/M2

M=0.946×0.468/3+1.68×0.4682/2=0.541KN·mAB段按简支计算：

恒载设计值：

B382A把恒载看成两部分：

三角形部分：

（20.4−11.232）×0.3×1.2=3.3KN/m矩形部分：

11..232×0.3×1.2=4.044KN/m

活载设计值：

4×1.4×0.3=1.68KN/m

M=3.3×0.382293

4.044×0.38221.68×0.3822++=0.135KN/m88满足

Mmax0.541×106强度验算：

σ===10.0N/mm2<16.9N/mm23W54×10挠度验算：

BC段：

ν=ql411.232×0.3×0.4684×1012468==0.416<[ν]==1.872mm30EI30×9000×1440000250

满足AB段：

看成两部分荷载共同作用。

三角形荷载产生的挠度：

ν=0.00652ql4（20.4−11.232）×0.3×0.3824×1012=0.00652×=0.03mmEI9000×14400005ql45×11.232×0.3×0.3824==0.072mm384EI384×9000×1440000

矩形荷载产生的挠度：

ν=ν=0.072+0.03=0.102mm<[ν]=

382=1.528mm250400ν=0.15+0.04=0.19mm<[ν]==1.6mm250

满足

10、拉杆验算、拉杆验算、

9拉杆采用φ12对拉螺杆，间距0.9m荷载计算：

BC传来：

恒荷载设计值：

11.232×0.468×0.9×0.5×1.2=2.839KN　

活荷载设计值：

4×0.468×0.9×1.4=2.359KN　AB传来：

恒荷载设计值：

0.5×（20.4−11.232）×0.9×0.382×0.5×1.2+11.232×0.9×0.382×1.2×0.5=3.263KN活荷载设计值：

4×0.382×0.9×1.4=1.925KN　总拉力：

2.839+2.359+3.263+1.925=10.386KN<12.9KN（φ12容许拉力）满足（三）、柱模板设计柱截面450×450mm，柱高按3200计算模板及支撑布置立挡布置：

450边用4根立档，柱箍间距400。

1、荷载标准值新浇筑砼对模板侧面的压力为：

F=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24×5.7×1.2×1.15×21/2=58.7kN/m2其中：

砼自重标准值24kN/mm3砼初凝时间t0=200/（T+15）=5.7h，T取20℃外加剂影响修正系数β1=1.2

砼浇筑速度V=2m/hF=γcH=24KN/m3×3.2m=76.8kN/m2故取侧模受到新浇砼的压力为58.7kN/m2有效压头高度h=58.7kN/m2/24kN/m3=2.45m倾倒砼时对侧模产生的压力取4kN/m

258.7KN/M258.7KN/M275010分两部分验算：

○有效压头高度h=2.45m以内部分柱1○有效压头高度h以下部分柱2

2、有效压头高度2.45m以下部分柱验算

（1）侧模验算

2450砼坍落度影响修正系数β2=1.15

模板计算跨度取0.136m（80×60立档最大间距）取1m板宽计算恒载标准值：

活载标准值：

荷载设计值：

58.7KN/m2×1.0m＝58.7KN/m4KN/m2×1.0m＝4.0KN/m58.7×1.2+4.0×1.4=76.04KN/m

按简支梁计算内力

11M=ql2=×76.04×0.1362=0.176N·m88

强度验算:

W=121bh=×1000×182=54000mm366

σ=M0.176×106==3.26N/mm2<9.7N/mm2W54000

满足

刚度验算:

I=131bh=×1000×183=486000mm41212

ν=5ql45×58.7×0.1364×1012==0.115mm384EI384×4680×486000<[]=l/250=136/250=0.544mmν

满足

（2）80×60立档验算

立档计算跨度取0.4m（即柱箍间距）恒载标准值：

活载标准值：

荷载设计值：

按简支梁计算内力

M=ql21=×10.341×0.42=0.207KN·m8858.7KN/m2×0.136＝7.983KN/m4KN/m2×0.136m＝0.544KN/m7.983×1.2+0.544×1.4=10.341KN/m

强度验算:

W=bh21=×80×602=48000mm366

11σ=M0.207×106==4.313N/mm2<16.9N/mm2W48000满足刚度验算:

I=bh31=×80×603=1440000mm41212

ν=5ql45×7.983×0.44×1012==0.205mm384EI384×9000×1440000<[]=l/250=400/250=1.6mmν

满足（3）Ф48×3.5钢管柱箍验算○Ф48×3.5钢管受弯承载力验算1恒载标准值：

中间立档传来的恒载：

58.7KN/m2×0.136m×0.4m=3.193KN边上立档传来的恒载：

58.7KN/m2×（0.136/2+0.04）m×0.4m=2.536KN活载标准值：

中间立档传来的活载：

4KN/m2×0.136m×0.4m=0.218KN边上立档传来的活载：

4KN/m2×