悬挑脚手架计算书Word文件下载.docx
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横向斜撑布置方式
6跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）
地区
内蒙古赤峰市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0（kN/m2）
风荷载体型系数μs
1.132
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）
0.938，0.65
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）
0.319，0.221
计算简图：
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×
（0.033+Gkjb×
la/（n+1））+1.4×
Gk×
la/（n+1）=1.2×
（0.033+0.3×
1.5/（2+1））+1.4×
3×
1.5/（2+1）=2.32kN/m
正常使用极限状态
q'
=（0.033+Gkjb×
la/（n+1））+Gk×
la/（n+1）=（0.033+0.3×
1.5/（2+1））+3×
1.5/（2+1）=1.683kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.32×
0.82/8，2.32×
0.152/2]=0.186kN·
m
σ=Mmax/W=0.186×
106/4490=41.336N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q'
lb4/（384EI），q'
a14/（8EI）]=max[5×
1.683×
8004/（384×
206000×
107800），1.683×
1504/（8×
107800）]=0.404mm
νmax＝0.404mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm
3、支座反力计算
Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=2.32×
（0.8+0.15）2/（2×
0.8）=1.309kN
Rmax'
=q'
（lb+a1）2/（2lb）=1.683×
0.8）=0.949kN
四、纵向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=1.309kN
0.033=0.04kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=0.949kN
=0.033kN/m
弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.532×
106/4490=118.561N/mm2≤[f]=205N/mm2
变形图（mm）
νmax＝2.808mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
Rmax=3.033kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：
Rmax=1.309kN≤Rc=0.9×
8=7.2kN
纵向水平杆：
Rmax=3.033kN≤Rc=0.9×
六、荷载计算
脚手架架体高度H
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+（lb+a1）×
n/2×
0.033/h）×
H=（0.12+（0.8+0.15）×
2/2×
0.033/1.5）×
19.8=2.794kN
单内立杆：
NG1k=2.794kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=（H/h+1）×
la×
（lb+a1）×
Gkjb×
1/1/2=（19.8/1.5+1）×
1.5×
（0.8+0.15）×
0.3×
1/1/2=3.035kN
1/1表示脚手板1步1设
NG2k1=3.035kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=（H/h+1）×
Gkdb×
1/1=（19.8/1.5+1）×
0.16×
1/1=3.408kN
1/1表示挡脚板1步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
H=0.01×
19.8=0.297kN
5、构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.035+3.408+0.297=6.74kN
NG2k=NG2k1=3.035kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×
（njj×
Gkjj）/2=1.5×
（1×
3）/2=2.138kN
内立杆：
NQ1k=2.138kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
N=1.2×
（NG1k+NG2k）+0.9×
1.4×
NQ1k=1.2×
（2.794+6.74）+0.9×
2.138=14.134kN
（2.794+3.035）+0.9×
2.138=9.688kN
七、立杆稳定性验算
立杆计算长度系数μ
立杆截面抵抗矩W（mm3）
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
立杆截面面积A（mm2）
424
连墙件布置方式
一步一跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.5=2.25m
长细比λ=l0/i=2.25×
103/15.9=141.509≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×
1.5=2.599m
长细比λ=l0/i=2.599×
103/15.9=163.443
查《规范》表A得，φ=0.265
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'
=NG1k+NG2k+NQ1k=2.794+6.74+2.138=11.671kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×
（2.794+6.74）+1.4×
2.138=14.433kN
σ=N/（φA）=14433.098/（0.265×
424）=128.454N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×
1.4NQ1k=1.2×
（2.794+6.74）+0.9×
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
ωklah2/10=0.9×
0.221×
1.52/10=0.094kN·
σ=N/（φA）+Mw/W=14133.848/（0.265×
424）+93980.25/4490=146.722N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、连墙件承载力验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）
连墙件计算长度l0（mm）
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
Φ42×
2.5
连墙件截面面积Ac（mm2）
连墙件截面回转半径i（mm）
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
连墙件与扣件连接方式
双扣件
Nlw=1.4×
ωk×
1×
h×
la=1.4×
0.319×
1.5=1.005kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
（Nlw+N0）/（φAc）=（1.005+3）×
103/（0.896×
424）=10.542N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=1.005+3=4.005kN≤0.9×
12=10.8kN
悬挑梁验算
一、基本参数
主梁离地高度（m）
15
悬挑方式
普通主梁悬挑
主梁间距（mm）
1500
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
几型锚固螺栓
锚固螺栓直径d（mm）
16
主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）
1300
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）
50
主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）
1600
梁/楼板混凝土强度等级
C25
混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb]（N/mm2）
锚固螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm2）
二、荷载布置参数
支撑点号
支撑方式
距主梁外锚固点水平距离（mm）
支撑件上下固定点的垂直距离L1（mm）
支撑件上下固定点的水平距离L2（mm）
是否参与计算
上拉
1150
3300
1050
否
下撑
1160
是
作用点号
各排立杆传至梁上荷载标准值F'
（kN）
各排立杆传至梁上荷载设计值F（kN）
各排立杆距主梁外锚固点水平距离（mm）
主梁间距la（mm）
11.67
14.43
450
1250
附图如下：
平面图
三、主梁验算
主梁材料类型
工字钢
主梁合并根数nz
主梁材料规格
16号工字钢
主梁截面积A（cm2）
26.1
主梁截面惯性矩Ix（cm4）
1130
主梁截面抵抗矩Wx（cm3）
141
主梁自重标准值gk（kN/m）
0.205
主梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
215
主梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁弹性模量E（N/mm2）
主梁允许挠度[ν]（mm）
1/250
荷载标准值：
=gk=0.205=0.205kN/m
第1排：
F'
1=F1'
/nz=11.67/1=11.67kN
第2排：
2=F2'
荷载设计值：
gk=1.2×
0.205=0.246kN/m
F1=F1/nz=14.43/1=14.43kN
F2=F2/nz=14.43/1=14.43kN
1、强度验算
σmax=Mmax/W=2.814×
106/141000=19.956N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
剪力图（kN）
τmax=Qmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=8.831×
1000×
[88×
1602-（88-6）×
140.22]/（8×
11300000×
6）=10.437N/mm2
τmax=10.437N/mm2≤[τ]=125N/mm2
3、挠度验算
νmax=0.084mm≤[ν]=2×
lx/250=2×
1300/250=10.4mm
4、支座反力计算
R1=-0.513kN,R2=9.738kN,R3=20.349kN
四、下撑杆件验算
下撑杆材料类型
下撑杆截面类型
10号工字钢
下撑杆截面积A（cm2）
14.3
下撑杆截面惯性矩I（cm4）
245
下撑杆截面抵抗矩W（cm3）
49
下撑杆材料抗压强度设计值f（N/mm2）
下撑杆弹性模量E（N/mm2）
下撑杆件截面回转半径i（cm）
4.14
对接焊缝抗压强度设计值ftw（N/mm2）
140
下撑杆件角度计算：
β1=arctanL1/L2=arctan（3300/1050）=72.35°
下撑杆件支座力：
RX1=nzR3=1×
20.349=20.349kN
主梁轴向力：
NXZ1=RX1/tanβ1=20.349/tan72.35°
=6.475kN
下撑杆件轴向力：
NX1=RX1/sinβ1=20.349/sin72.35°
=21.354kN
下撑杆件的最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=21.354kN
下撑杆长度：
L01=（L12+L22）0.5=（33002+10502）0.5=3463.019mm
下撑杆长细比：
λ1=L01/i=3463.019/41.4=83.648
查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.694
当φ大于0.6，φ1'
=0.664
轴心受压稳定性计算：
σ1=NX1/（φ1'
A）=21353.76/（0.664×
1430）=22.501N/mm2≤f=205N/mm2
对接焊缝验算：
σ=NX/（lwt）=21.354×
103/A=21.354×
103/1430=14.933N/mm2≤fcw=140N/mm2
五、悬挑主梁整体稳定性验算
N=|[（-（+NXZ1））]|/nz=|[（-（+6.475））]|/1=6.475kN
压弯构件强度：
σmax=Mmax/（γW）+N/A=2.814×
106/（1.05×
141×
103）+6.475×
103/2610=21.487N/mm2≤[f]=215N/mm2
塑性发展系数γ
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=2
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb'
值为0.93。
σ=Mmax/（φbWx）=2.814×
106/（0.929×
103）=21.482N/mm2≤[f]=215N/mm2
六、锚固段与楼板连接的计算
几型锚固螺栓直径d（mm）
锚固螺栓1
锚固螺栓2
1、螺栓粘结力锚固强度计算
锚固点锚固螺栓受力：
N/2=0.513/2=0.257kN
螺栓锚固深度:
h≥N/（4×
π×
d×
[τb]）=0.513×
103/（4×
3.14×
16×
2.5）=1.021mm
螺栓验算：
σ=N/（4×
d2/4）=0.513×
162/4）=0.638kN/mm2≤0.85×
[ft]=42.5N/mm2
2、混凝土局部承压计算如下
混凝土的局部挤压强度设计值：
fcc=0.95×
fc=0.95×
11.9=11.305N/mm2
N/2=0.257kN≤2×
（b2-πd2/4）×
fcc=2×
（802-3.14×
162/4）×
11.305/1000=140.158kN
注：
锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×
16=80mm
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