压力容器设计Word文件下载.docx
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介质无害或装有安全阀等就能够取下限1.05，否则就取上限1.10。
本例介质为无害的压缩空气，且系统管路中有泄压装置，符合取下限的条件，则得到设计压力为
Pc=1.05x1.4
=1.47MPa。
什么叫设计压力？
运算压力？
如何确定？
见p113-1液化石油气储罐设计中，是如何确定设计压力的？
3.确定设计温度一样是在用户提供的工作温度的基础上，再考虑容器环境温度而得。
例如为华北油田设计的容器，且在工作状态无保温的情形下，其工作温度为30C，其冬季环境温度最低可到-20C，则设计温度就应该按容器可能达到的最恶劣的温度确定为—20C。
《容规》附件二（p77）提供了一些设计所需的气象资料供参考。
本例取设计温度为200C即可。
4.确定几何容积
按结构设计完成后的实际容积填写即可。
5.确定腐蚀裕量由所选定受压元件的材质、工作介质对受压元件的腐蚀率、容器使用环
境和用户期待的使用寿命来确定，实际上应先选定受压元件的材质，再确定腐蚀裕量。
《容规》第三章表3-3（p23）和GB150第3.5.5.2节（p5）对一些常见介质的腐蚀裕量进行了一些规定。
工作介质对受压元件的腐蚀率要紧按实测数据和体会来确定，受使用环境阻碍专门大，变数专门多，目前无现成的数据。
一样介质无腐蚀的容器，其腐蚀裕量取1〜2mm即可满足使用寿命的要求。
本例取腐蚀裕量为2mm。
什么叫运算厚度、设计厚度、名义厚度、有效厚度？
何谓最小厚度？
见p123-53-6
六.确定焊缝系数
焊缝系数的标准叫法叫焊接接头系数，GB150的3.7节（p6）对其取值
与焊缝检测百分比进行了规定。
具体取值，能够按《容规》第85条（p43）所规定的10种情形选择：
其焊缝系数取1，即焊接接头应进行100%的无损检测，其他情形一样选焊缝系数为0.85。
本例选焊缝系数为0.85。
七.要紧受压元件材质的确定材质的确定在满足安全和使用条件的前提下，还要考虑工艺性和经济性。
GB150第8页材料的使用有严格的规定，对这些规定的把握是专门必要的。
比较常用的材料有Q235-B（Q235-C）16MnR和0Cr18Ni9这几种材料0Cr18Ni9—样用于低于—20C的低温容器和
对介质有洁净要求的容器，如低温分离器、氟利昂蒸发器等；
16MnR—样用于对安全性要求较高、使用Q235-B时壁厚较大的容器，如油、天然气等。
Q235-B使用最广也最经济，GB150第9页对其使用条件作了详细规定：
•规定设计压力w1.6MPa;
•钢板使用温度0C~350C；
•用于壳体时厚度不得大于20mm,且不得用于高度危害的介质。
就本例来讲，其使用压力、温度和介质都符合Q235-B的条件，唯有厚度还未知，若超过了20mm则只能使用16MnR,本例就暂定使用Q235-B。
因此啦，如果我们按以下：
•规定设计压力w2.5MPa;
•钢板使用温度不得超过0C~400C；
•用于壳体时厚度不得大于30mm,且不得用于高度危害的介质。
Q235-B与Q235-C的要紧区不也确实是冲击试验温度不同，前者为在温度20C下做V型冲击试验；
后者为在0C时做V型冲击试验
完成了技术特性表,下一步确实是容器运罢了。
♦确定容器直径
运算时第一要确定容器直径。
除非用户有要求，一样取长径比为2~5,
专门多情形下取2〜3就能够了。
本例要求容器的几何容积为2m3。
我们只得先设定直径,再按照此直径和容积求出筒体高度,验算其长径比。
设定的直径应符合封头的规格。
我们设定为800mm,查标准JB/T4746《钢制压力容器用封头》附录B,得知此规格的封头容积为0.0796m3,
则：
筒体高度为3664mm,长径比为3664/800=4.58若加上封头的高度,可知其长径比太大,我们先前设定的直径太小。
再设定直径为1000mm,查得封头容积为0.1505立方。
得到：
筒体高度为2164mm
长径比为2164/1000=2.16
比较理想，则我们确定本例稳压罐的内直径为1000mm,筒体高度圆整
为2200mm。
有了容器直径，即可按照GB150公式5-1（p26）运算出厚度为8.30mm。
此厚度即为运算厚度，其名义厚度为运算厚度与腐蚀裕量之和，再向上圆整到钢板的商品厚度。
本例腐蚀裕量为2mm，与运算厚度之和为10.30m
m，与之最接近的钢板商品厚度为12mm，故确定容器厚度为12mm，同时此值符合Q235-B对厚度不超过20mm的要求。
另外本例若选择腐蚀裕量为1mm经济性会好得多，能够摸索一下什么缘故
至此，我们已得到容器外形。
♦下一步该是按用户要求和《容规》的规定配置各管口的法兰和接管。
容器上开孔要符合GB150第8.2节（p75）的规定，一样都要进行补强运算，除非满足GB150第8.3节（p75）的条件，则可不必再运算补强。
选择接管时应尽量满足GB150第8.3节的条件，其安全性和经济性都最好，幸免增加补强圈。
本例要求的管口直径都在GB150第8.3节的范畴内，因此进气口和出气口接管选择©
57x5的无缝钢管，排污口选择©
25x3.5的无缝钢管。
法兰按HG20592选择1.6MPa的突面（RF）板式平焊法兰（PL）。
♦法兰及其密封面型式
法兰及其密封面型式是设计协议书中要求的，压力等级必须高于设计压力；
其材质一样与筒体相同；
确定管口在壳体上的位置时，在空间较为紧张的情形下，一样也应保持焊缝与焊缝间的距离不小于50mm，以幸免焊接热阻碍区的相互叠加。
本例选定进气口、出气口距上下封头环焊缝各300mm。
因本例稳压罐工
作温度为200C，故其工作状态下必定有保温层，考虑到保温层厚度以及螺栓安装的需要，选定法兰密封面到筒体表面的距离为150。
♦检查孔
除了用户要求的管口外，《容规》第45条（p26）还对检查孔的设置进行了规定。
本例直径为1000mm,按规定必须开设一个人孔。
查《回转盖平焊法兰人孔》标准JB580-79压力容器与化工设备有用手册p614,选择压力1.6MPa级、公称直径450的人孔，密封型式为A型，其接管为©
480x10。
因人孔开孔较大，因此人孔一定要使用补强圈补强，查《补强圈》标准JB/T4736，补强圈外径为760,厚度一样等同于筒体。
人孔的位置以方便出入人孔为原则,应尽量靠近下封头。
本例选定人孔中心距下封头环焊缝500。
立式容器的支座一样选用支承式支座JB/T4724（压力容器与化工设备有用手册第599页）,
锻件的级不如何确定？
关于公称厚度大于300mm的碳素钢和低合金钢锻件应选用何级不？
♦管口表的填写
♦技术要求的书写
本设备按GB150-1998《钢制制压力容器》进行制造、试验和验收，并同意国家质量技术监督局颁发的《压力容器安全技术监察规程》的监督。
焊接采纳电弧焊,焊条牌号：
焊接采纳J422。
焊接接头型式和尺寸除图中注明外,按HG20583的规定进行施焊：
A类和B类焊接接头型式为DU3；
接管与筒体、封头的焊接接头型式见接管表；
未注角焊缝的焊角尺寸为较薄件的厚度；
法兰的焊接按相应法兰标准的规定。
容器上的A类和B类焊接接头应进行射线探伤检查,探伤长度不小于每条焊缝长度的20%，其结果应以符合JB4730规定中的皿级为合格。
设备制造完毕应进行水压试验,试验压力为MPa。
管口、支座及铭牌架方位按本图。
设备检验合格后，外表面涂C06-1铁红醇酸底漆两道，再涂C04-42灰色醇酸磁漆一道。
设备检验合格后，内部清理洁净，各管口用盲板封严。
10设备筒体的运算厚度为mm,封头运算厚度为mm。
建议使用年限为10年。
交个朋友,刚好我也要用,我是过程装备与操纵的.先给你
咨询：
如何样确定压力容器的壁厚。
按照150公式算出的专门小，加上
腐蚀余量厚度依旧不够，请咨询一下如何回事啊？
答：
150算出的是最小壁厚,一样生产中经常使用的压力容器壁厚要高于它专门多.
你是不是考虑过安全系数的阻碍?
如果取1.5或2的安全系数,壁厚的咨询题应该能明白得.
压力容器的腐蚀余量是如何确定的？
在如何样的情形下是0.5或
者1呢？
腐蚀裕量应按照预期的容器寿命B和介质对金属材料的腐蚀速率K来确定，即：
C2=K*B。
一样容器寿命按10年考虑，塔、反应器等按20年考虑。
腐蚀速率可从腐蚀手册、化工物性手册及国外有关资料等查取或者实际运行“挂片”试验确定。
也可参考以下参数确定：
1、腐蚀程度：
无腐蚀，腐蚀速率小于0.05mm/年，腐蚀裕量为0mm;
2、腐蚀程度：
轻微腐蚀，腐蚀速率0.05〜0.13mm/年，腐蚀裕量为大于等于1mm；
3、腐蚀程度：
有腐蚀，腐蚀速率0.13-0.25mm/年，腐蚀裕量为大于等于2mm；
4、腐蚀程度：
严峻腐蚀，腐蚀速率大于0.25/年，腐蚀裕量为大于等于3
mm。
150算出的是最小壁厚,一样生产中经常使用的压力容器壁厚要高于它专门多.
如果取1.5或2的安全系数,壁厚的咨询题应该能明白得.
铝合金小型压力容器已知直径和压力如何运算厚度。
形状是圆柱体的,感谢您的回答式中:
P=2ST/D或者T=PD/2/S;
T=PD/2/S?
是否应该是:
T=PD/2S?
?
另外式中的单位用的是什么？
P=Mpa?
依旧Kg/m?
T的单位是厘米依旧毫米？
苦恼您帮我查查，深表谢意答：
我不明白你讲得是什么形状的,但我想应该是锅炉形状如果是如此,如此运算,按照极限应力原理得来,最后,其公式为
P=2ST/D或者T=PD/2/S
注：
P:
压强
T:
壁厚
D:
直径
S:
铝的屈服强度
那个公式适应于钢铁等金属材料
请咨询抗压为20兆帕压力容器,选用304不锈钢其厚度应该如何选择?
厚度和抗压能力有何关系?
感谢!
!
我现在想用304不锈钢做一个可抗压为20兆帕的压力容器,容器在保压一定的时候后通过阀门突然泄压,请咨询容器的壁厚应该为多少?
容器压力和壁厚的选择是不是存在一定的关系?
和公称直径（一样为内径），压力，温度，盛装介质，等等都有关系。
你现在给出的条件，我不能给你具体厚度。
你能够看看GB150-1998。
不锈钢板厚度标准
请咨询各位专家，十吨水的无压力卧式圆柱体容器（直径为1400mm）的不锈钢板厚度应该是多少，如何样运算？
而且是否有国家标准可查？
在那儿查到？
感谢
按照JBT4735-1997V钢制焊接常压容器＞的第四页和第二十页的规定和运算公式，楼主那个工况最低取3mm壁厚，考虑储罐整体刚度，个人建议可选用5mm壁厚。
材质为304,温度400,压力35mpa容积0.15L,内径58mm,如何明白厚度
用ASMECode,SectionVIII,Division1运算，不考虑腐蚀余量。
12mm就够了，要求100%射线探伤！
为了安全可加厚，400度用304仿佛不太保险！
InternalPressureCalculationResults:
ASMECode,SectionVIII,Division1,2004A-06
EllipticalHeadFrom10To20SA-240304at400C
ThicknessDuetoInternalPressure[Tr]:
=（P*（D+2*CA）*K）/（2*S*E-0.2*P）Appendix1-4（c）
=（35000.000*（58.0000+2*0.0000）*1.00）/（2*106.79*1.00-0.2*35000.000）
=9.8271+0.0000=9.8271mm.
Max.All.WorkingPressureatGivenThickness[MAWP]:
=（2*S*E*（T-Ca））/（K*（D+2*Ca）+0.2*（T-Ca））perAppendix1-4（c）
=（2*106.79*1.00*（12.0000））/（1.00*（58.0000+2*0.0000）+0.2*（12.0000））
=42431.543KPa.
MaximumAllowablePressure,NewandCold[MAPNC]:
=（2*Sa*E*T）/（K*D+0.2*T）perAppendix1-4（c）
=（2*137.90*1.00*12.0000）/（1.00*58.0000+0.2*12.0000）=54791.520KPa.
=（P*（K*（D+2*CA）+0.2*（T-CA）））/（2*E*（T-CA））
0））
=（35000.000*（1.00*（58.0000+2*0.0000）+0.2*（12.0000）））/（2*1.00*（12.000
=88.088N./mm?
RequiredThicknessofStraightFlange=11.832mm.
PercentElongationperUHA-44（75*tnom/Rf）*（1-Rf/Ro）75.630%
CylindricalShellFrom20To30SA-240304at400C
=（P*（D/2+Ca））/（S*E-0.6*P）perUG-27（c）
（1）
=（35000.000*（58.0000/2+0.0000））/（106.79*1.00-0.6*35000.000）
=11.8318+0.0000=11.8318mm.
=（S*E*（T-Ca））/（（D/2+Ca）+0.6*（T-Ca））perUG-27（c）
（1）
=（106.79*1.00*（12.0000））/（（58.0000/2+0.0000）+0.6*12.0000）
=35398.691KPa.
=（SA*E*T）/（D/2+0.6*T）perUG-27（c）
（1）
=（137.90*1.00*12.0000）/（58.0000/2+0.6*12.0000）
=45710.055KPa.
=（P*（（D/2+CA）+0.6*（T-CA）））/（E*（T-CA））
=（35000.000*（（58.0000/2+0.0000）+0.6*（12.0000）））/（1.00*（12.0000））
=105.589N./mm?
PercentElongationperUHA-44（50*tnom/Rf）*（1-Rf/Ro）17.143%
EllipticalHeadFrom30To40SA-240304at400C
=（2*Sa*E*T）/（K*D+0.2*T）perAppendix1-4（c）
=（2*137.90*1.00*12.0000）/（1.00*58.0000+0.2*12.0000）
=54791.520KPa.
Actualstressatgivenpressureandthickness[Sact]:
压力容器设计时厚度运算
关键词：
压力容器；
设计；
厚度；
强度；
标准
、尸■、亠
前言
目前，我国压力容器设计依据GB150-98《钢制压力容器》，是国内普遍遵循的原则。
一样情形下，板厚增加，元件强度会提升，但有时板厚增加大度反而降低。
如何按照该标准进行厚度的恰当选取，更好地满足强度需求，对压力容器设计具有重要意义。
GB150-98规定，运算厚度是指按各章公式运算得到的厚度；
设计厚度是指运算厚度与腐蚀裕量之和；
名义厚度指设计厚度加上钢板厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格厚度，即标注在图样上的厚度；
有效厚度指名义厚度减去腐蚀裕量和钢板厚度负偏差。
我们那个地点讨论的厚度是名义厚度。
从定义中能够看出，名义厚度不包括加工减薄量，元件的加工减薄量由制造单位按照各自的加工工艺和加工能力自行选取，只要保证产品的实际厚度不小于名义厚度减去钢材厚度负偏差就能够。
如此能够使制造单位按照自身条件调剂加工减薄量，从而更能主动地保证产品强度所要求的厚度，更切合实际地符合制造要求。
按照GB150-98等国家标准的原则，制造工艺人员要按照图样厚度考虑加工减薄量而增加制造元件的毛坯厚度。
在我国材料标准中，钢板厚度范畴变化，钢板的（Tb、cs也有变化，一样是板厚增加b、。
s有所降低。
我国压力容器用钢板许用应力随板厚厚度范畴增厚而有所降低，因而可能显现尽管有时板厚增加，强度反而降低的现象，专门是封头，这种现象更明显。
实例
为了证明上述现象存在，举例如下：
第一我们给出常用钢板在不同状态下的强度指标，如下表所示：
常用钢板在不同状态下的强度指标表
例1
某台储气罐，其封头为标准椭圆形，材质15MnVR，设计内径Di=2000mm,腐蚀裕度C2=1mm,焊缝系数©
=1,设计压力P=2.6MPa,设计温度t=20C,标准椭圆封头形状系数K=1，侧十图样上封头名义厚度Sn=16mm.制造厂选用18mm厚度钢板压制封头,该制造厂压制封头时最大成型减薄量为Sx10%,即卩18x10%=1.8（包含钢板厚度负偏差在内）。
（1）选用18mm厚度钢板压制封头,满足GB150-98设计要求。
15MnVR钢板厚度负偏差6=0.25mm,圭寸头成型后最小厚度Smin=18-1.8=16.2mm,图样厚度一钢板厚度负偏差=16-0.25=15.75mm,即满足GB150-98的要求。
（2）16mm图样厚度满足设计强度要求。
对图样封头厚度16mm进行强度
校核，由GB150-98（7-1）椭圆封头厚度运算公式（标准椭圆K=1）:
式中，由GB150-98表4-1,16mm厚度的15MnVR[o]=177MPa，则封头运算厚度：
考虑腐蚀裕量C2=1MM，封头设计厚度Sa=S+C2=14.74+1=15.74mm,再考虑钢板厚度负偏差C1=0.25mm，Sa+C1=15.74+0.25=15.99mm现图样厚度B.=16mm＞15.99rmn，即满足设计强度要求。
（3）板厚增加,强度反而不符合要求。
尽管制造时考虑加工成型减薄量,
增加了压制封头钢板厚度，满足GB150-98封头最小厚度三图样厚度-钢板厚度负偏差的要求，但由GB150-98表2-1查18mm厚度的15MnVR封头材料的许用应力[S]=170MPa，现在，封头运算厚度：
考虑腐蚀裕度C2=1mm,则封头设计厚度Sb=15.35+1=16.35mm,现封头成型后最小厚度（包含钢板厚度负偏差在内）为：
18-1.8=16.2mm＜封头设计厚度16.35mm,即不满足设计强度要求。
例2
某低温反应容器（t=25C）的球形封头材质为15MnNiDR，图样厚度20mm,设计压力P=7.65MPa,设计内径Di=1500mm，腐蚀裕度C2=1mm。
制造厂选用22mm钢板压制球形封头，该制造厂压制封头时最大成型减薄量（包含钢板厚度负偏差在内）为Sx12%=22
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