卸料平台专项施工方案.docx
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卸料平台专项施工方案
1
编制说明
1.1编制目的
本方案旨在为天津远洋万和城工程卸料平台施工提供完整的施工措施，作为施工中的技术指导，便于在施工过程中对卸料的制作、安装、调运等环节控制，确保以安全、快速、高效地完成楼层间材料的转运工作。
1.2编制依据
1、《钢结构设计规范》（GB50017-xxx）；
2、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-xxx）；
3、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-xxx）；
4、《建筑施工计算手册》（江正荣著中国建筑出版社）；
5、甲方提供的本工程有关设计图纸；
6、本企业同类工程施工经验和技术资料。
2工程概况
天津远洋万和城工程位于天津市西青区梨双公路南侧，总建筑面积为124000㎡，其中地上建筑面积约98400㎡，地下建筑面积约25500㎡。
地上部分共包括7栋单体和一栋公建，地下部分为车库及设备夹层。
建筑及结构概况详见下表：
序号
单体名称
层数
结构形式
基础形式
建筑面积
层高
檐口高度
1
1#
-1F/20、23F
剪力墙结构
筏板基础
14312m²
3.15m
68.7、78.15
2
2#
-1F/20、24F
剪力墙结构
筏板基础
18129m²
3.m
79.9
3
3#
-1F/20、24F
剪力墙结构
筏板基础
15958m²
3.m
79.9
4
4#
-1F/24F
剪力墙结构
筏板基础
18185m²
3.m
76.5
5
5#
-1F/18F
剪力墙结构
筏板基础
10142.12m²
3.15m
62.1
6
6#
-1F/24F
剪力墙结构
筏板基础
9472m²
3.15m
79.9
7
7#
-1F/18F
剪力墙结构
筏板基础
10980.22m²
3.15m
62.1
8
公建
-1F/4F
框架结构
筏板基础
7104m²
9
地下车库
-1F
框架结构
筏板基础
19634m²
4.1m
-2.1
3卸料平台设计
本工程每栋主楼设置两个卸料平台（6#楼设置一个），本工程卸料平台采用活动式钢丝绳斜挂悬挑式搭设，主要用作塔吊吊运拆卸模板、建筑杂物等材料时使用，下一层吊运完毕后，将平台移上上一层使用，如此类推。
卸料平台搭设尺寸为：
挑出建筑物4.5m，平台宽度2.5m（3m）。
主梁采用16#工字钢，主梁（水平钢梁）的悬挑长度4.5m，悬挑水平钢梁间距1.5m；主梁一端架设在建筑物楼面上，外端设置4根Ф16钢筋吊环，用20#钢丝绳悬吊，钢丝绳上端吊在上层露面的预埋吊环，吊环采用Ф20钢筋设置。
次梁采用16#工字，垂直于主梁并与主梁水平焊接成整体框架，跨度1.5m，间距1000mm。
上满铺一层木跳板，平台周边搭设1.2m高防护栏杆，在0.4m及0.8m的高度设两道护身栏杆，并用密目式安全网进行封闭。
底部设置250mm高挡脚板。
卸料平台搭设构造详见附图。
卸料平台处外脚手架设置门洞，门洞采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式。
斜杆与水平面的倾角取50°，搭设方式详见下图所示。
门洞处的空间桁架的构造应如下设置：
1、除在下弦平面外，应在其余的5个平面内的图示节间设置斜腹杆，参见插图8中所示。
2、斜腹杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。
3、斜腹杆应采用通长的杆件。
4搭设技术要求
4.1质量技术要求
1、本工程为住宅楼工程，卸料平台平面位置只能位于悬挑板上（阳台），因此为保证悬挑板结构稳定，采取底部加钢管反顶措施。
2、平台的搁支点和上部拉节点，必须牢固固定于建筑结构上，严禁设置在脚手架等设施上；主梁应伸至建筑物内，在与建筑物搁支点处下端必须设置防止料台水平向内（建筑物方向）位移的挡铁，平台外口应略高于内口；
3、建筑物锐角利口处围系钢丝绳应加衬软垫物；
4、平台左右两侧必须装设固定的1200mm高防护栏杆，并加装密目安全网，工字钢翼缘面上设置250mm高、40mm厚木踢脚板，封闭严密。
端部可装设内开式活动防护门，加装密目安全网或薄钢板封闭；
5、钢丝绳绳端固定或连接采用的绳卡不少于3个，绳卡间距不小于钢丝绳直径的6倍，绳卡滑鞍应放在受力绳一侧，不得正反交错设置绳卡，绳卡拧紧程度应使钢丝绳原来高度压扁1/3左右；
6、平台在使用过程中，应安排专人负责管理，定期进行检查，特别是钢丝绳如有扭结、变形、断丝、锈蚀等异常现象的，应及时予以更换。
焊缝脱焊、铺板不牢应及时修复；
7、吊装平台时应使用卡环，不得使用吊钩直接钩挂吊环；
8、平台应在明显位置标明容许使用荷载，容许载重量为1吨（10KN），严禁超过容许载重，配专人监督。
4.2安全技术要求
1、平台安装工人必须具备特种工人上岗证并经考核合格后方可上岗操作，施工前必须进行安全技术交底；
2、上岗时必须系安全带，戴安全帽。
严禁穿带钉、易滑鞋上岗作业；
3、注意随时检查平台架体及钢丝绳拉吊节点情况，发现问题及时上报、处理；
4、注意清理平台上无用的杂物，减轻平台上的荷载；
5、及时与结构拉结、锚固，以保证搭设过程安全；
6、护栏扣件要扣紧，有变形的钢管和不合格的扣件不能使用。
5卸料平台坍塌应急救援方法
1、若工地发生卸料平台坍塌事故时，要立即组织人员及时抢救，控制好事故现场，防止事态扩大；
2、拨打120急救中心，到现场抢救受伤人员；
3、急报公司和有关急救单位，采取有效的应急救援措施；
4、清理事故现场，检查现场施工人员是否安全，免于遗漏受伤及遇难者，把施工损失控制到最少，预备急救工具：
切割机、起重机、药箱、担架。
6卸料平台计算书
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
6.1卸料平台宽度为2.5m
一、参数信息:
1.荷载参数
脚手板类别：
木脚手板，脚手板自重标准值（kN/m2）：
0.35；
栏杆、挡板类别：
栏杆冲压钢，栏杆、挡板脚手板自重标准值（kN/m2）：
0.11；
施工人员等活荷载（kN/m2）:
2.00，最大堆放材料荷载（kN）:
10.00。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离（m）：
3.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：
1.00；
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m）：
3.00；
钢丝绳安全系数K：
10.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；
预埋件的直径（mm）：
16.00。
3.水平支撑梁
主梁工字钢型号：
16号工字钢；次梁工字钢型号：
16号工字钢；
次梁工字钢间距（m）：
1.00，最里端次梁与墙的最大允许距离（m）：
1.50。
4.卸料平台参数
水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：
4.50，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）：
1.50；
平台计算宽度（m）：
2.50。
二、次梁的验算:
次梁选择16号工字钢，间距1.00m，其截面特性为：
面积A=26.1cm2；惯性距Ix=1130cm4；转动惯量Wx=141cm3；回转半径ix=6.58cm；
截面尺寸：
b=88mm,h=160.0mm,t=10.0mm。
1.荷载计算
（1）脚手板的自重标准值：
本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；
Q1=0.35×1.00=0.35kN/m；
（2）最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：
Q2=10.00/3/2.5×1.00=1.33kN/m；
（3）工字钢自重荷载Q3=0.2kN/m；
经计算得到静荷载设计值q=1.2×（Q1+Q2+Q3）=1.2×（0.35+1.33+0.2）=2.256kN/m；活荷载q=2N/m
Q=1.4×2+2.256=5.056N/m
2.内力验算
内力按照均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
经计算，最大弯矩M=0.79kN.m，最大剪力N=3.792KN。
3.抗弯强度验算
次梁应力：
其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；
[f]--钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
次梁工字钢的最大应力计算值σ=0.79×103/（1.05×141）=5.336N/mm2；
次梁工字钢的最大应力计算值σ=5.336N/mm2小于次梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!
4.整体稳定性验算
其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到φb=570×10.00×88×235/（2.5×160.00×235.0）=1.25；
由于φb大于0.6，按照下面公式调整：
得到φb=0.844；
次梁工字钢的稳定性验算σ=0.79×103/（0.844×141）=6.64N/mm2；
次梁工字钢的稳定性验算σ=6.64N/mm2小于次梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!
三、主梁的验算:
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择16号工字钢，其截面特性为：
面积A=26.1cm2；惯性距Ix=1130cm4；转动惯量Wx=141cm3；回转半径ix=6.58cm；
截面尺寸，b=88.00mm,h=160.00mm,t=10.0mm；
1.荷载验算
（1）栏杆与挡脚手板自重标准值：
本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11kN/m；
Q1=0.11kN/m；
（2）工字钢自重荷载Q2=0.2kN/m
静荷载设计值q=1.2×（Q1+Q2）=1.2×（0.11+0.2）=0.33kN/m；
q1=1.2×Q2=1.2×0.2=0.24kN/m
次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=3.792kN；
2.内力验算
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN.m）
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的简支梁计算，得到：
最大支座反力为Rmax=7.059kN.m；最大弯矩Mmax=9.668kN.m。
3.抗弯强度验算
其中x--截面塑性发展系数，取1.05；
[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；θ=arctan（3/4.5）=33.70
N=Rmax/tan（33.7）=7.059/0.67=10.54;
主梁工字钢钢的最大应力计算值σ=9.668×106/1.05/141000.0+10.54×104/2611.000=105N/mm2；
主梁工字钢的最大应力计算值105N/mm2小于主梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!
4.整体稳定性验算
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=570×10.0×88.0×235/（4500.0×160.0×235.0）=0.697；
可得φb=0.697；
主梁工字钢的稳定性验算σ=9.668×106/（0.697×141000.00）=98.37N/mm2；
主梁工字钢的稳定性验算σ=98.37N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!
四、钢丝拉绳的内力验算:
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，
RCi=RUisinθi
其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力（kN）；
RUi--拉钢绳的轴力（kN）；
θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；
sinθi=Sin33.7=0.555；
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：
RUi=RCi/sinθi；
RU1=7.095/0.555=12.78kN；
五、钢丝拉绳的强度验算:
钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU取最大值进行验算，为12.78kN；
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用安全系数。
钢丝绳破断拉力F＝10×12.78/0.85＝150KN
6×19直径20mm钢丝绳破断拉力抗力总和211.5KN＞150KN,钢丝绳抗拉强度满足要求。
六、钢丝拉绳拉环的强度验算:
取钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：
N=RU=12.78N。
拉环强度计算公式为：
其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。
拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；
φ20钢筋截面面积314mm2，吊环拉应力：
12780/314＝40.7N/MM2＜50N/MM2，满足施工要求。
6.2卸料平台宽度为3m
一、参数信息:
1.荷载参数
脚手板类别：
木脚手板，脚手板自重标准值（kN/m2）：
0.35；
栏杆、挡板类别：
栏杆冲压钢，栏杆、挡板脚手板自重标准值（kN/m2）：
0.11；
施工人员等活荷载（kN/m2）:
2.00，最大堆放材料荷载（kN）:
10.00。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离（m）：
3.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：
1.00；
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m）：
3.00；
钢丝绳安全系数K：
10.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；
预埋件的直径（mm）：
16.00。
3.水平支撑梁
主梁工字钢型号：
16号工字钢；次梁工字钢型号：
16号工字钢；
次梁工字钢间距（m）：
1.00，最里端次梁与墙的最大允许距离（m）：
1.50。
4.卸料平台参数
水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：
4.50，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）：
1.50；
平台计算宽度（m）：
3.0。
二、次梁的验算:
次梁选择16号工字钢，间距1.00m，其截面特性为：
面积A=26.1cm2；惯性距Ix=1130cm4；转动惯量Wx=141cm3；回转半径ix=6.58cm；
截面尺寸：
b=88mm,h=160.0mm,t=10.0mm。
1.荷载计算
（1）脚手板的自重标准值：
本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；
Q1=0.35×1.00=0.35kN/m；
（2）最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：
Q2=10.00/3/3×1.00=1.11kN/m；
（3）工字钢自重荷载Q3=0.2kN/m；
经计算得到静荷载设计值q=1.2×（Q1+Q2+Q3）=1.2×（0.35+1.11+0.2）=1.992kN/m；活荷载q=2N/m
Q=1.4×2+1.992=4.792N/m
2.内力验算
内力按照均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
经计算，最大弯矩M=0.75kN.m，最大剪力N=3.594KN。
3.抗弯强度验算
次梁应力：
其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；
[f]--钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
次梁工字钢的最大应力计算值σ=0.75×103/（1.05×141）=5.07N/mm2；
次梁工字钢的最大应力计算值σ=5.07N/mm2小于次梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!
4.整体稳定性验算
其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到φb=570×10.00×88×235/（3×160.00×235.0）=1.25；
由于φb大于0.6，按照下面公式调整：
得到φb=0.82；
次梁工字钢的稳定性验算σ=0.75×103/（0.82×141）=6.49N/mm2；
次梁工字钢的稳定性验算σ=6.49N/mm2小于次梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!
三、主梁的验算:
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择16号工字钢，其截面特性为：
面积A=26.1cm2；惯性距Ix=1130cm4；转动惯量Wx=141cm3；回转半径ix=6.58cm；
截面尺寸，b=88.00mm,h=160.00mm,t=10.0mm；
1.荷载验算
（1）栏杆与挡脚手板自重标准值：
本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11kN/m；
Q1=0.11kN/m；
（2）工字钢自重荷载Q2=0.2kN/m
静荷载设计值q=1.2×（Q1+Q2）=1.2×（0.11+0.2）=0.33kN/m；
q1=1.2×Q2=1.2×0.2=0.24kN/m
次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=3.594kN；
2.内力验算
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN.m）
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的简支梁计算，得到：
最大支座反力为Rmax=6.733kN.m；最大弯矩Mmax=9.211kN.m。
3.抗弯强度验算
其中x--截面塑性发展系数，取1.05；
[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；θ=arctan（3/4.5）=33.70
N=Rmax/tan（33.7）=6.733/0.67=10.05;
主梁工字钢钢的最大应力计算值σ=9.211×106/1.05/141000.0+10.05×104/2611.000=100.7N/mm2；
主梁工字钢的最大应力计算值100.7N/mm2小于主梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!
4.整体稳定性验算
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=570×10.0×88.0×235/（4500.0×160.0×235.0）=0.697；
可得φb=0.697；
主梁工字钢的稳定性验算σ=9.211×106/（0.697×141000.00）=93.7N/mm2；
主梁工字钢的稳定性验算σ=93.7N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!
四、钢丝拉绳的内力验算:
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，
RCi=RUisinθi
其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力（kN）；
RUi--拉钢绳的轴力（kN）；
θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；
sinθi=Sin33.7=0.555；
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：
RUi=RCi/sinθi；
RU1=7.095/0.555=12.13kN；
五、钢丝拉绳的强度验算:
钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU取最大值进行验算，为12.13kN；
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用安全系数。
钢丝绳破断拉力F＝10×12.13/0.85＝142.7KN
6×19直径20mm钢丝绳破断拉力抗力总和211.5KN＞142.7KN,钢丝绳抗拉强度满足要求。
六、钢丝拉绳拉环的强度验算:
取钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：
N=RU=12.13N。
拉环强度计算公式为：
其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。
拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；
φ20钢筋截面面积314mm2，吊环拉应力：
12130/314＝38.6N/MM2＜50N/MM2，满足施工要求。
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