板模板盘扣式计算书汇总Word格式.docx
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0.51
风荷载体型系数μs
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距la（mm）
900
立柱横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1200
顶层水平杆步距hˊ（mm）
600
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）
450
小梁间距l（mm）
200
小梁最大悬挑长度l1（mm）
100
主梁最大悬挑长度l2（mm）
设计简图如下：
模板设计平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
16.83
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
9350
面板计算方式
三等跨连续梁
按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝[1.2×
（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
Q1k]×
b=[1.2×
（0.1+（24+1.1）×
0.15）+1.4×
3]×
1=8.838kN/m
q1静=[γG（G1k+（G2k+G3k）h）]b=[1.2×
0.15）]×
1=4.638kN/m
q1活=（γQ×
Q1k）×
b=（1.4×
3）×
1=4.2kN/m
正常使用极限状态
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
h）+γQ×
b=（1×
0.15）+1×
1＝6.865kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×
4.638×
0.22+0.117×
4.2×
0.22＝0.038kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.038×
106/37500＝1.019N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/（100EI）=0.677×
6.865×
2004/（100×
9350×
281250）=0.028mm
νmax=0.028mm≤min{200/150，10}=1.333mm
五、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁截面类型（mm）
40×
90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
12.87
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.386
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁弹性模量E（N/mm2）
8415
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
小梁计算方式
二等跨连续梁
（0.3+（24+1.1）×
0.2＝1.816kN/m
因此，q1静＝1.2×
h）×
b=1.2×
0.15）×
0.2＝0.976kN/m
q1活＝1.4×
Q1k×
b=1.4×
3×
0.2＝0.84kN/m
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×
0.976×
0.92+0.125×
0.84×
0.92＝0.184kN·
M2＝q1L12/2=1.816×
0.12/2＝0.009kN·
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.184，0.009]＝0.184kN·
σ=Mmax/W=0.184×
106/54000=3.404N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×
0.9+0.625×
0.9＝1.021kN
V2＝q1L1＝1.816×
0.1＝0.182kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.021，0.182]＝1.021kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
1.021×
1000/（2×
90）＝0.426N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
3、挠度验算
b=（1×
0.2＝1.413kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×
1.413×
9004/（100×
8415×
243×
104）＝0.236mm≤[ν]＝min（L/150，10）＝min（900/150，10）＝6mm；
悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=1.413×
1004/（8×
104）＝0.001mm≤[ν]＝min（2×
l1/150，10）＝min（2×
100/150，10）＝1.333mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Ф48×
主梁计算截面类型（mm）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁计算方式
可调托座内主梁根数
2
主梁受力不均匀系数
0.6
1、小梁最大支座反力计算
（0.5+（24+1.1）×
0.2＝1.864kN/m
q1静＝1.2×
b＝1.2×
0.2＝1.024kN/m
b＝1.4×
q2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
0.2＝1.453kN/m
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×
1.864×
0.9＝2.097kN
按悬臂梁，R1＝1.864×
0.1＝0.186kN
主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6
R＝max[Rmax，R1]×
0.6＝1.258kN;
按二等跨连续梁，R'
max＝1.25q2L＝1.25×
1.453×
0.9＝1.635kN
按悬臂梁，R'
1＝q2l1=1.453×
0.1＝0.145kN
R'
＝max[R'
max，R'
1]×
0.6＝0.981kN;
主梁计算简图一
2、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.475×
106/4490=105.879N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
τmax=2Vmax/A=2×
3.464×
1000/424＝16.338N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一（mm）
跨中νmax=0.725mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm
悬挑段νmax＝0.292mm≤[ν]=min（2×
150/150,10）=2mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=4.084kN，R2=5.98kN，R3=5.98kN，R4=4.084kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
按上节计算可知，可调托座受力N＝5.98/0.6=9.966kN≤[N]＝30kN
八、立柱验算
钢管截面类型（mm）
钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
支架立柱计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=600+2×
0.7×
450=1230mm
l0=ηh=1.2×
1200=1440mm
λ=max[l01，l0]/i=1440/15.9=90.566≤[λ]=150
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：
小梁验算
0.9×
0.2=1.78kN/m
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝3.899kN，R2＝5.709kN，R3＝5.709kN，R4＝3.899kN
顶部立柱段：
λ1=l01/i=1230.000/15.9=77.358
查表得，φ＝0.739
不考虑风荷载:
N1=Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[3.899，5.709，5.709，3.899]/0.6=9.514kN
f＝N1/（ΦA）＝9514/（0.739×
424）＝30.364N/mm2≤[f]＝205N/mm2
考虑风荷载:
Mw＝γQφcωk×
la×
h2/10＝1.4×
0.076×
1.22/10＝0.012kN·
N1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+Mw/lb=Max[3.899,5.709,5.709,3.899]/0.6+0.012/0.9=9.528kN
f＝N1w/（φA）+Mw/W＝9528/（0.739×
424）+0.012×
106/4490＝33.081N/mm2≤[f]＝205N/mm2
非顶部立柱段：
λ=l0/i=1440.000/15.9=90.566
查表得，φ1=0.661
N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×
q×
H=Max[3.899,5.709,5.709,3.899]/0.6+1.2×
0.15×
10=11.314kN
f=N/（φ1A）＝11.314×
103/（0.661×
424）=40.369N/mm2≤[σ]=205N/mm2
Nw=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×
H+Mw/lb=Max[3.899,5.709,5.709,3.899]/0.6+1.2×
10+0.012/0.9=11.328kN
f=Nw/（φ1A）+Mw/W＝11.328×
106/4490=43.092N/mm2≤[σ]=205N/mm2
九、高宽比验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:
对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3
H/B=10/30=0.333≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h（mm）
混凝土强度等级
C30
混凝土的龄期（天）
7
混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2）
8.294
混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）
0.829
立柱垫板长a（mm）
立柱垫板宽b（mm）
F1=N=11.328kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤（0.7βhft+0.25σpc,m）ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：
当h≤800mm时，取βh=1.0；
当h≥2000mm时，取βh=0.9；
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min（η1,η2）η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：
当βs<
2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：
对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：
βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，
um=2[（a+h0）+（b+h0）]=1120mm
F=（0.7βhft+0.25σpc，m）ηumh0=（0.7×
1×
0.829+0.25×
0）×
1120×
130/1000=84.492kN≥F1=11.328kN
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
Fl≤1.35βcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；
可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=（Ab/Al）1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
fc=8.294N/mm2，βc=1，
βl=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）×
（b+2b）/（ab）]1/2=[（400）×
（300）/（200×
100）]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×
2.449×
8.294×
20000/1000=548.534kN≥F1=11.328kN
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