150板模板盘扣式计算书.docx
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150板模板盘扣式计算书
板模板（盘扣式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231－2010
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土板名称
150（非人防区）
新浇混凝土板板厚（mm）
150
模板支架纵向长度La（m）
5.7
模板支架横向长度Lb（m）
5
模板支架高度H（m）
5.6
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
1.05
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m2）
6
其他附加水平荷载标准值Q3k（kN/m）
0.55
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立杆纵向方向
立杆纵向间距la（mm）
900
立杆横向间距lb（mm）
900
水平杆步距h（mm）
1500
顶层水平杆步距hˊ（mm）
550
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）
200
小梁间距l（mm）
150
小梁最大悬挑长度L1（mm）
50
主梁最大悬挑长度L2（mm）
50
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
厚度t（mm）
15
抗弯强度设计值f（N/mm2）
26
弹性模量E（N/mm2）
9000
计算方式
简支梁
按简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bt2/6＝1000×152/6＝37500mm3
I=bt3/12＝1000×153/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1.2×1×（0.1+（24+1.1）×0.15）+1.4×1×3=8.838kN/m
q1静=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）=1.2×1×（0.1+（24+1.1）×0.15）=4.638kN/m
正常使用极限状态
q=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1×1×（0.1+（24+1.1）×0.15）+1×1×3=6.865kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×8.838×0.152=0.025kN·m
σ=Mmax/W=0.025×106/37500=0.667N/mm2≤[f]=26N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/（384EI）=5×6.865×1504/（384×9000×281250）=0.018mm
νmax=0.018mm≤min{150/150，10}=1mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型
50mm×80mm
截面惯性矩I（cm4）
213.333
截面抵抗矩W（cm3）
53.333
抗弯强度设计值f（N/mm2）
15.444
弹性模量E（N/mm2）
8415
计算方式
四等跨梁
承载能力极限状态
q1=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1.2×0.15×（0.3+（24+1.1）×0.15）+1.4×0.15×3=1.362kN/m
正常使用极限状态
q=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1×0.15×（0.3+（24+1.1）×0.15）+1×0.15×3=1.06kN/m
按四等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
σ=Mmax/W=0.118×106/53333=2.213N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝0.741kN
3Vmax/（2bh0）=3×0.741×1000/（2×50×80）＝0.278N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=0.247mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态
R1=0.551kN
R2=1.396kN
R3=1.138kN
R4=1.396kN
R5=0.551kN
正常使用极限状态
R1ˊ=0.43kN
R2ˊ=1.088kN
R3ˊ=0.887kN
R4ˊ=1.088kN
R5ˊ=0.43kN
六、主梁验算
主梁材质及类型
钢管
截面类型
Φ48.3×3.6
截面惯性矩I（cm4）
12.71
截面抵抗矩W（cm3）
5.26
抗弯强度设计值f（N/mm2）
205
弹性模量E（N/mm2）
206000
抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
计算方式
四等跨梁
取上面计算中的小梁最大支座反力
承载能力极限状态
R=max[R1,R2,R3,R4,R5]=max[0.551,1.396,1.138,1.396,0.551]=1.396kN
正常使用极限状态
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ,R5ˊ]=max[0.43,1.088,0.887,1.088,0.43]=1.088kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.814×106/5260=154.753N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝5.228kN
2Vmax/A=2×5.228×1000/506＝20.664N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=1.183mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm
满足要求！
七、立柱验算
钢管类型（mm）
Φ48.3×3.6
回转半径i（mm）
15.9
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
200
立柱截面面积（mm2）
506
立柱截面抵抗矩（cm3）
5.26
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=550+2×0.7×200=830mm
l02=ηh=1.2×1500=1800mm
取两值中的大值l0=1800mm
λ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段：
λ1=l01/i=830/15.9=52.201
查表得，φ=0.819
N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.15）+1.4×3]×0.9×0.9=7.548kN
f=N1/（φ1A）＝7.548×103/（0.819×506）=18.214N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
λ2=l02/i=1800/15.9=113.208
查表得，φ=0.386
N2=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（1.05+（24+1.1）×0.15）+1.4×3]×0.9×0.9=8.082kN
f=N2/（φ2A）＝8.082×103/（0.386×506）=41.379N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
1
可调托承载力容许值[N]（kN）
40
按上节计算可知，可调托座受力
N=7.548kN≤[N]=40kN
满足要求！
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（ωkLaHh2+Q3kLah1）=0.9×1.4×（0.15×5.7×5.6×6+0.55×5.7×4）=51.998kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×5.7×52/2=100.997kN.m
MT=51.998kN.m≤MR=100.997kN.m
满足要求！
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（Q2kLaH+Q3kLah1）=0.9×1.4×（6×5.7×5.6+0.55×5.7×4）=257.116kN.m
MR=γG[G1k+（G2k+G3k）h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+（24+1.1）×0.15]×5.7×52/2=463.143kN.m
MT=257.116kN.m≤MR=463.143kN.m
满足要求！
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