超过5米模板施工方案含计算书Word文档下载推荐.docx
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d.梁侧模加固：
侧模板立档间距为600mm在模板底部处用镰刀卡将两个侧模板拉紧固定，镰刀卡间距为600mn设一个。
斜杆、水平杆支承间距（横向）为600m,可与脚手架连接。
但必须将脚手架重新加固，具备整体稳定作用。
2板模支设
板模板采用胶合板。
a.板底采用满堂红脚手架，立杆纵横间距800mm纵横方向的水平杆第
一步间距1.7m,距地200mm设一道扫地杆，板底钢楞净距200mm主楞全部用①48X3.0钢管，间距800mm纵横方向的垂直剪刀撑间距为3-5跨。
上下层立杆位置应上下对齐。
在胶合板接缝处用木楞,注意在安放木楞时,每隔1.2m左右放置一块木楞,以备固定胶合板用,防止跑模或吃模。
胶合板与木楞用铁钉钉牢。
模板支设完毕,清除干净,涂刷脱模剂而后,绑扎钢筋,模板上不能堆放重物及重物碰撞。
b.当现浇板跨度大于4m时板底模板应起拱15mm
c.板模板均在反面用红漆注明结构部位，以便模板拆除后能够按照尺寸要求分类堆放，且下次使用方便。
d.做好标高测量工作：
用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求,直接引测到模板安装位置。
e.立杆之间如没有斜杆或剪刀撑相连的部位均需要设置斜杆或剪刀撑，垂直水平间距为5跨。
（3）楼梯模板支设
先支设休息平台梁模板，再支设楼梯模板斜愣，最后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板，楼梯段模板组装情况见下图所示。
次龙骨
①48钢管
斜撑
.木垫板
i_LLj
k1
卜J
1
900
楼梯模板支设
（4）卫生间止水梁与现浇混凝土板同时浇筑。
放好卫生间支模控制线，根据
现浇板厚度用巾10钢筋焊制马凳，马凳间距500伽设置一道，采用胶合板模板支设，在现浇板底部设一根50X80mm方木对顶，上部设一根50X80mm锁口方木，间距均为1000m设置一道，止水梁高度为200m,具体做法见下图：
四、模板计算
本工程模板支架高度分别为4.2m、5.85m、4.4m,以最大高度5.85m进行模板支撑体
系计算
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》
（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。
因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）:
《扣件式钢管模
板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息
1•模板支架参数
横向间距或排距（m）:
0.80;
纵距（m）:
步距（m）:
1.70;
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10;
模板支架搭设高度（m）:
6.00;
采用的钢管（mm）:
①48X0.;
板底支撑连接方式：
方木支撑；
立杆承重连接方式：
单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：
0.75;
2•荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.500;
混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.500;
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.000;
3•材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；
板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:
9500;
面板抗弯强度设计值（N/mm2）:
13;
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400;
木方的间隔距离（mm）:
250.000;
一2一一2
木方弹性模量E（N/mm）:
9000.000;
木方抗弯强度设计值（N/mm）:
13.000;
木方的截面宽度（mm）:
50.00;
木方的截面高度（mm）:
100.00;
4•楼板参数
楼板的计算厚度（mm）:
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
23
W=80XI.8/6=43.2cm;
34
I=80X33/12=38.88cm4;
模板面板的按照三跨连续梁计算
q
1b\
F1
1q卜
2501
?
0
2501
面板计算简图
1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）:
qi=25.501E.8+0.5（X8=2.44kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）:
q2=118=0.8kN/m;
2、强度计算
计算公式如下：
2
M=0.1ql
其中：
q=1.2>
2.44+1.41.8=4.048kN/m
最大弯矩M=0.1X4.048>
2502=25300Nm；
面板最大应力计算值（T=M/W=25300/43200=0.586N/mn2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;
面板的最大应力计算值为0.586N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满
足要求！
3、挠度计算
挠度计算公式为
4
V=0.677q/（100EI）<
[V]=l/250
其中q=q1=2.44kN/m
面板最大挠度计算值v=0.677X.44X504/（1009500^8.88X04）=0.017mm；
面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm
面板的最大挠度计算值0.017mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求！
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=bh/6=5X0X10/6=83.33cm;
I=b>
h/12=5X0X10X10/12=416.67cm;
方木楞计算简图
1•荷载的计算
qi=25.5>
25>
.1+0.5>
25=0.762kN/m;
q2=1>
25=0.25kN/m；
2•强度验算
M=0.1ql2
均布荷载q=1.2乌+1.4q2^=1.20.762+1.40.25=1.265kN/m；
最大弯矩M=0.1ql2=0.11左650.82=0.081kNm；
方木最大应力计算值（T=M/W=0.081>
6183333.33=0.972N/mm2;
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;
22
方木的最大应力计算值为0.972N/mm小于方木的抗弯强度设计值13N/mm,满
3•抗剪验算
截面抗剪强度必须满足：
t=3V/2bh<
[t]
其中最大剪力:
V=0.61.265>
0.8=0.607kN;
方木受剪应力计算值t=3>
0.6073/（21050^00）=0.182N/mm2;
方木抗剪强度设计值[t]=1.4N/mm;
方木的受剪应力计算值0.182N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求！
4•挠度验算
[v]=l/250
均布荷载q=q1=0.762kN/m;
最大挠度计算值v=0.677X0.762£
8（1009000>
4166666.667）=0.056mm；
最大允许挠度[v]=800/250=3.2mm
方木的最大挠度计算值0.056mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求！
四、木方支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.214kN;
pppppppppp
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kNm）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.327kNm•
最大变形Vmax=0.63mm;
最大支座力Qmax=4.309kN;
最大应力（T=326607.187/4490=72.741N/mm
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值72.741N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205
N/mm2,满足要求！
支撑钢管的最大挠度为0.63mm小于800/150与10mm,满足要求！
五、扣件抗滑移的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.75kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=4.309kN；
R<
6.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
（1）脚手架的自重（kN）:
Ng1=0.136=0.778kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
（2）模板的自重（kN）：
Ng2=0.5088.8=0.32kN;
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
Ng3=25.50^0.80.8=1.632kN;
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=2.73kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值Nq=（1+2）0.80.8=1.92kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=5.964kN;
七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
（T=N/（©
朮用
其中N立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=5.964kN;
^----轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59cm;
A立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24cm2;
33
W立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.49cm3;
T钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）;
[f]钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2;
L0计算长度（m）;
按下式计算:
l0=h+2a=1.7+0.12=1.9m;
a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.1m;
l0/i=1900/15.9=119;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©
=0.458;
钢管立杆的最大应力计算值;
t=5964.24/（0.458：
424）=30.713N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值T=30.713N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
10=k1k2（h+2a）=1.1631.007（1.7+0.12）=2.225m；
ki--计算长度附加系数按照表1取值1.163;
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.9按照表2取值1.007;
Lo/i=2225.168/15.9=140;
=0.349;
（T=5964.24/（0.349>
424）=40.305N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值（T=40.305N/mni小于钢管立杆的抗压强度设计值［f］
=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
恚i植顿克架计算快度阳加系数ki
歩距h砖h<
0.90.9<
h<
l.212<
h=^1.515<
h^21
klL.243I1651.167l163
Hh）
8
10
12
14
16
2D
2S
30
35
4d
1.35
1.014
1.026
1.039
1.M2
1.054
1.061
1.081
1.090
1.113
1137
1.155
1.173
1.44
LO
1012
1.022
1.031
1.047
105B
1,0B4
1072
1.092
1.Ill
1.129
1.1.49
1.53
1007
1015
1.0^4
10G9
1.04T
1.055
1.062
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1.097
1.114
1132
1.62
1.007
1.021
1.02S
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1.043
1.051
1.056
1.0T4
1.106
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1.8（]
1.0
L014
1.03）
1.0（26
1.033
1.040
1J052
1.0S7
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1.096
1.018
1.024
1.030
1.035
1.042
1.04S
1062
LOTS
1.090!
1.104
204
1.012
L029
1044
1.060
1.073
1.087
1.101
2.2S
L010
1.016
i.oec
1.027
1.032
LOST
1042
1.057
1.07D
1,081
1.0M
2.TO
1010
1.01B
1.020
1.03T
1.IM2
1053
1.066
1.078
1.091
以上表参照杜荣军：
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求［工程经验］
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1•模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2•立杆步距的设计
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计
a.当支撑架高度》20m或横向高宽比》6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N<
12kN时，可用双扣件；
大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
五、砼整体结构的拆模原则
（1）、底模拆除
底模拆除应在与砼结构同条件养护的试件达到规定的强度标准值时，方可
拆除。
可参考下表：
项次
结构
类型
结构跨度
（m）
按达到设计砼立方体抗
压强度标准值的百分率
1
板
<
2
>
50
2,<
8
75
100
梁壳
3
悬臂构件
一
拆除底模板的时间参考表（天）
水泥标
号及品种
砼达到设计强度标
准值的百分率
硬化时昼夜平均温度C
5
15
20
25
PO.32.5
级普通硅
酸盐水泥
50%
7
6
70%
11
100%
50
40
28
18
（2）、侧模板拆除，侧模板应在砼强度能保证其表面和棱角，不因拆除模
板而受损坏时（达到2.5Mpa）就可拆除，可参考下表：
水泥品种
砼强度等级
砼平均硬化温度
5°
10°
15°
20°
25°
30°
砼强度达到2.5Mpa所需天数
普通硅酸
C15
4.5
2.5
1.5
盐水泥
C20
六、质量标准
①模板安装完毕后，应执行《砼结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2015）的有关规定，进行全面检查，合格后方能进行下道工序
2组装的模板必须符合设计的要求。
3各种连接件、支撑件必须安装
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