临时脚手架卸料平台工程施工设计方案.doc
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范文范例参考
临时脚手架卸料平台工程
施工设计方案
目录
1、 编制依据 3
2、工程概况 3
2.1工程简介 3
2.1项目概况 3
2.2设计概况 3
2.2临时脚手架卸料平台的设置 4
3、搭设方案 4
3.1平台架形式 4
3.2平台架的构造参数 4
3.3平台架的材料要求 5
4、平台架搭设、使用和拆除安全技术措施 5
4.1搭设注意事项 5
4.2平台架搭设质量的检查验收及管理规定 6
4.3平台架使用规定 7
4.4平台脚手架的拆除 7
5、卸料平台使用时的安全注意事项 8
6、卸料平台计算书 8
1、编制依据
序号
名称
编号
1
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2011）
2
《建筑施工高处作业安全技术规范》
（JGJ80-2016）
3
《建筑施工手册（第五版）》
4
《重庆市桓大建设（）集团》有限公司》提供施工图纸
5
桓大·东方国际7#楼《施工组织设计》
2、工程概况
2.1工程简介
2.1项目概况
序号
项目
内容
1
工程名称
桓大·东方国际7#楼
2
工程地址
璧山区青杠街道白云湖200号
3
建设单位
重庆市桓大建设集团房地产开发有限公司
4
设计单位
重庆何方城市规划设计有限公司
5
监理公司
重庆金山建设监理有限公司
6
施工总包
重庆市桓大建设（集团）有限公司
7
合同工期
2017年8月9日至2018年12月20日
8
合同质量目标
达到国家施工验收规范合格标准及国家绿建二星
2.2临时脚手架卸料平台的设置
为满足地上4层材料的及时倒运，在建筑物3层搭设搭设3.5m的卸料平台，高度为3m；搭设位置根据现场实际施工工况，由工程部会同技术及安全现场确定。
卸料平台均为临时性卸料平台，在完成4层的材料倒运完毕后立即进行拆除。
3、搭设方案
3.1平台架形式
此临时卸料平台架支撑架体为满堂红脚手架，平台采用钢脚手板进行满铺，平台四周设置挡脚板，挡脚板采用多层板、铁丝紧贴上方防护栏杆拴结，上方设置防护栏杆，防护栏杆采用硬防护进行围护。
卸料平台板下部位设置一道水平安全网。
3.2平台架的构造参数
3.2.1平台架立杆横向间距1.0m、纵向间距1.0m。
3.2.2平台架步距1.5m,支撑脚手板的小横杆间距0.45m。
3.2.3挡脚板18cm高，防护栏杆高度不小于1.5m，设置两道水平防护杆。
3.2.3卸料平台立杆采用单立杆。
3.2.3卸料平台脚手板下小横横杆采用双扣件固定。
3.3平台架的材料要求
脚手架所使用的钢管、扣件及零配件等须统一规格，证件齐全，杜绝使用次品和不合格品的钢管。
材料管理人员要依据方案和交底检查材料规格和质量，履行验收手续和收存证明材质资料。
3.3.1钢管：
采用外径48mm，壁厚2.80mm的Q235-A级焊接钢管，材质符合《碳素结构钢》（GB/T700）的相应规定。
每批钢材进场时，应有材质检验合格证。
用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度为4～6m。
外涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好。
3.3.2扣件：
扣件应使用与钢管管径相配套扣件，其材质应符合现行国家标准GB15831《钢管脚手架扣件》中的规定。
脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧力矩达65N·m时，不得发生破坏，进场后必须进行复测，合格后方可使用。
严禁使用不合格、锈蚀严重和有裂纹的扣件。
3.3.3脚手板：
木脚手板采用50mm厚的木板，脚手板规格为300×3000mm。
3.3.4安全网：
必须是经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品，同时具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。
安全网的力学性能符合《安全网力学性能试验方法》（GB5726-88）的规定。
安装好的每块水平安全网能承受不小于1600N的冲击荷载。
立网采用L-1.5×6m的绿色密目安全网，平网采用P-3×6m的锦纶编织安全网，绿色密目安全网在100cm2面积上不少于2000目（即2000个洞眼），平网网眼直径不大于10cm。
密目安全网必须使用阻燃安全网。
4、平台架搭设、使用和拆除安全技术措施
4.1搭设注意事项
4.1.1钢管脚手架的扣件连接必须使用合格的钢扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。
脚手杆件不得钢木混搭。
4.1.2在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。
4.1.3脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照规定程序进行：
按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。
4.1.4脚手架搭设时应设安全警戒区，设警戒标志，派专人看管；搭设脚手架的施工人员必须持有特殊工种操作证且具备搭拆高大脚手架的经验。
4.1.5底部第一排立杆应按立杆搭设要求选择，不同长度的钢管交错设置，至少有6m、4m两种不同长度的钢管作立杆。
4.1.6脚手架底部必须保证坚实平整；底部垫通长木脚手板（200*50）且必须保证水平，内外立杆加绑扫地杆，扫地杆距地面为20cm。
4.1.7杆件端步伸出扣件之外的长度不得小于100mm，以防止杆件滑脱。
为了保证外观整齐，外露长度不得大于150mm。
4.1.8杆件采用对接连接；接头应错开。
4.1.9对接搭设脚手板时，对接处的两侧必须设置横杆，并且绑扎牢固。
4.1.10作业层的栏杆应设置在立杆的内侧，栏杆接长应符合对接的要求。
4.1.11密目网封口要对齐，每个网眼都要用钢丝绑紧，密目网要兜在外侧立杆的里面；水平兜网一定要兜到临边，并用钢管架好。
4.1.12为保证平台架的整体稳定性，平台架与框架柱采用钢管进行拉结（做法详见图一所示）；平台架的四边从上到下均应设置剪刀撑，剪刀撑的斜杆与地面夹角为45℃～60℃。
卸料平台每隔3m一道设置水平剪刀撑。
4.1.13工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。
工人必须戴安全帽和佩挂安全带。
不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。
4.1.14在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作≥100mm的构架尺寸放大。
确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。
4.2平台架搭设质量的检查验收及管理规定
4.2.1平台架的验收标准规定
l）平台构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。
2）节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到<40-60N·m。
3）钢管脚手架立杆垂直度应≤1/200，且应同时控制其最大垂直偏差值：
当架高≤20m时为不大于50mm。
4）纵向横杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。
5）作业层铺板、安全防护措施等需符合上述的要求。
4.2.2平台架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：
1）搭设完毕后，未经验收不得临时使用。
2）施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；
3）遭受暴风、大雨、地震等强力因素作用之后；
4）使用过程中，发现有显著的变形、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。
4.2.3平台架的日常管理
1）在搭设过程中，如需使用，必须由施工负责人组织相关人员进行检查，符合要求后方可上人。
2）架子未经检查、验收前，除架子工外，严禁其他人员攀登，验收后任何人不得拆改，需做局部拆改时，须经施工负责人同意后由架子工操作。
3）大风雨后，施工负责人要及时组织相关人员对架子进行检查。
4）建立有效的架子安全管理机构和定期检查、复查制度，由安全主管主持检查和验收。
4.3平台架使用规定
4.3.1作业层每m2架面上实用的施工活荷载（人员、材料和机具重量）不得超过设计的规定值：
限重1.5KN，施工活荷载要求小于0.5KN/m2，该规定值要求以明显标识的形式悬挂在防护栏杆上，提醒施工作业人员。
4.3.2架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作。
严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。
4.3.3作业人员在平台上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。
卸料平台材料堆放高度不应超过1000mm。
4.3.4在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。
确因操作要求需要临时拆除时，必须经项目总工同意后，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。
4.3.5工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。
严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
4.3.6人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。
4.3.7每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。
在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。
4.3.8在每班作业完成之后，必须将平台架上剩余材料物品移至楼层或采用塔吊吊至其他安全部位；每日收工前应清理架面，垃圾清运出去。
在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
4.3.9平台架体严禁与外架相连，平台架体搭设完毕后经安全部、工程部和技术部联合验收后方可投入使用。
4.4平台脚手架的拆除
4.4.1脚手架的拆除前应进行安全技术措施交底，应落实到班组个人。
4.4.2拆除前全面检查脚手架的扣件连接，支撑体系应符合安全要求。
4.4.3脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反，须遵循先搭后拆，后搭先拆的原则，先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。
4.4.4在拆除过程中凡已松开连接的杆件应及时拆除，避免误扶和强靠已松脱连接的杆件。
4.4.5拆除的杆配件应以安全的方式运出和卸下，必须绑扎牢固或装入容器内才可吊下，严禁向下抛掷，拆除过程中应作好配合，协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
4.4.6拆除脚手架时必须划分安全区，设警戒标志，并设专人警戒。
4.4.7拆除前须指派专人检查架子上的材料、杂物等是否清理干净，否则不许拆除。
拆除时应按规定程序拆除。
4.4.8根据工程实际情况，如脚手架采取分段拆除时，不拆除的部分脚手架两端应先设置连墙杆及斜向支撑。
4.4.9脚手架拆除应注意成品保护。
4.4.10各构件必须及时分类放置，扣件装袋运出，钢管由人工传至地面，不得在架子上集中堆放。
5、卸料平台使用时的安全注意事项
5.1平台架搭设完成后，必须经有关部门检查验收后才能使用。
5.2平台架未经检查验收前，除架子工以外严禁其它人员攀登，验收后任何人不得擅自拆改，需要做局部拆除时，必须经过方案制定人及审批人同意由架子工进行操作。
5.3大风雨后，施工负责人要及时组织有关人员对平台架进行检查，对有松动的及不符合要求的立即进行加固。
5.4在进行平台架搭设施工时，施工人员必须系好安全带，不许穿带钉、易滑的鞋上架操作。
5.5五级以上大风或雷雨天气严禁在平台架上施工。
5.6平台架搭拆及使用时注意对成品的保护。
5.7平台架操作层的四边采用密目安全网进行围护。
5.8平台架上的施工荷载严禁超过设计规范值。
5.9平台架每平米承受荷载重量为150kg，且材料堆放应均衡，严禁超载,限重1.5T。
5.10F5楼利用屋面采光井垂钢管支撑直输送材料，二层设置卸料平台。
平台下采用脚手架支撑，脚手架支撑纵横间距1000mm，步距1200mm。
5.11北区利用悬挑板当做卸料平台时，悬挑板下必须采取回顶措施。
6、卸料平台计算书
钢管落地卸料平台计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、架体参数
卸料平台名称
5卸料平台
卸料平台布置方式
沿纵向
平台长度A（m）
2.8
平台宽度B（m）
3.5
平台高度H（m）
3
立杆纵距la（m）
1
立杆步距h（m）
1.5
立杆横距lb（m）
1
板底支撑间距s（m）
0.2
二、荷载参数
每米钢管自重g1k（kN/m）
0.033
脚手板自重g2k（kN/m2）
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k（kN/m）
0.14
安全设施与安全网自重g4k（kN/m）
0.01
材料堆放最大荷载q1k（kN/m2）
1.5
施工均布荷载q2k（kN/m2）
2
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
风荷载体型系数μs
0.8
风压高度变化系数μz
0.74（立杆稳定性验算）,0.74（连墙件强度验算）
三、设计简图
平台水平支撑钢管布置图
卸料平台平面示意图
卸料平台侧立面示意图
四、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
Ф48×2.8
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.49
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.78
钢管弹性模量E（N/mm2）
206000
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k=g2k×lb/5=0.350×1.00/5=0.070kN/m;
Q1k=q1k×lb/5=1.500×1.00/5=0.300kN/m;
Q2k=q2k×lb/5=2.000×1.00/5=0.400kN/m;
1、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×（G1k+G2k）=1.2×（0.033+0.070）=0.124kN/m;
q2=1.4×（Q1k+Q2k）=1.4×（0.300+0.400）=0.980kN/m;
板底支撑钢管计算简图
Mmax=（0.100×q1+0.117×q2）×l2=（0.100×0.124+0.117×0.980）×1.002=0.127kN·m;
Rmax=（1.100×q1+1.200×q2）×l=（1.100×0.124+1.200×0.980）×1.00=1.312kN;
σ=Mmax/W=0.127×106/（4.49×103）=28.290N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
2、挠度计算
q'=G1k+G2k=0.033+0.070=0.103kN/m
q'=Q1k+Q2k=0.300+0.400=0.700kN/m
R'max=（1.100×q'1+1.200×q'2）×l=（1.100×0.103+1.200×0.700）×1.00=0.953kN;
ν=（0.677q'1l4+0.990q'2l4）/100EI=（0.677×0.103×（1.00×103）4+0.990×0.700×（1.00×103）4）/（100×206000.00×10.78×104）=0.343mm≤min{1000.00/150,10}mm=6.667mm
满足要求！
五、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
单钢管
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.49
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.78
钢管弹性模量E（N/mm2）
206000
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q=g1k=0.033kN/m;
p=Rmax=1.312kN;
p'=R'max=0.953kN
横向钢管计算简图
横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.633kN·m;
横向钢管计算剪力图
Rmax=5.914kN;
横向钢管计算变形图
νmax=1.450mm;
σ=Mmax/W=0.633×106/（4.49×103）=140.993N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
νmax=1.450mm≤min{1000.00/150,10}=6.67mm;
满足要求！
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
单扣件
单扣件抗滑承载力（kN）
8
扣件抗滑移承载力系数
0.8
Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=5.914kN
满足要求！
七、立杆的稳定性验算
钢管类型
Ф48×2.8
钢管截面回转半径i（cm）
1.59
钢管的净截面A（cm2）
4.24
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
双立杆计算方法
按照分配系数分配
主立杆受力分配系数κ
0.6
立杆计算长度系数μ
1.5
NG1=（la+1.00×lb+2.00×h）×g1k/h×H+g1k×la×4.00/1.00=（1.00+1.00×1.00+2.00×1.50）×0.033/1.50×10.000+0.033×1.00×4.00/1.00=1.232kN
NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.00×1.00/1.00=0.350kN;
NQ1=q1k×la×lb/1.00=1.500×1.00×1.00/1.00=1.500kN;
NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×1.00×1.00/1.00=2.000kN;
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2（NG1+NG2）+0.9×1.4（NQ1+NQ2）=1.2×（1.232+0.350）+0.9×1.4×（1.500+2.000）=6.308kN;
支架立杆计算长度：
L0=kμh=1×1.50×1.50=2.250m
长细比λ=L0/i=2.250×103/（1.59×10）=141.509≤[λ]=250
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
L0=kμh=1.155×1.500×1.5=2.599m
长细比λ=L0/i=2.599×103/（1.59×10）=163.443
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.265
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2
Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.178×1.00×1.502/10=0.050kN·m；
σ=kN/φA+Mw/W=0.60×6.308×103/（0.265×4.24×102）+0.050×106/（4.49×103）=44.900N/mm2≤[f]=205.00N/mm2
满足要求！
八、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
一步一跨
连墙件对卸料平台变形约束力N0（kN）
3
内立杆离墙距离a（m）
0.25
1、强度验算
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2
AW=1.50×1.00×1×1=1.5m2
Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.178×1.5=0.373kN
N=Nw+N0=0.373+3.00=3.373kN
长细比λ=L0/i=（0.25+0.12）×103/（1.59×10）=23.270，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.967。
Nf=0.85×φ·A·[f]=0.85×0.967×4.240×10-4×205.00×103=71.444kN
N=3.373≤Nf=71.444
满足要求！
2、连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
单扣件承载力设计值Rc=8.0×0.80=6.400kN
N=3.373kN≤Rc=6.400kN
满足要求！
九、立杆支承面承载力验算
地基土类型
素填土
地基承载力特征值fg（kPa）
140
基础底面面积A（m2）
0.25
地基承载力调整系数kc
1
fg'=fg×kc=140.000×1.000=140.000kPa
Nk=（NG1+NG2）+（NQ1+NQ2）=（1.232+0.350）+（1.500+2.000）=5.082kN;
p=Nk/A=5.082/0.25=20.328kPa≤fg'=140.000kPa
满足要求！
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