单向楼板设计Word文档格式.docx

单向楼板设计Word文档格式.docx

《单向楼板设计Word文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《单向楼板设计Word文档格式.docx（23页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。

楼面梁格布置如图（三）所示，主梁、次梁的跨度分别为5.4m和6m，板的跨度为2m，主梁沿横向布置，每跨主梁均承受两个次梁传来的集中力，梁的弯矩图较平缓，对梁工作有利。

图（三）

2.2截面尺寸

因结构的自重和计算跨度都和板得厚度，梁的截面尺寸有关，故应先确认板、梁的截面尺寸。

板：

按刚度要求，连续板的厚度取60mm，对一般工业厂房的楼盖h>

l/40=2000/40=50mm，故取80mm。

次梁：

截面高

h=（1

~1）l

11

=（~）X5400=300~450m，m取h=400mm，

18

12

1812

截面宽b=200mm。

主梁：

h=（1~

1）l=

（~）X6000=430~750m，m取h=600mm，截

14

8

148

面宽b=300mm。

三、板的设计

3.1荷载设计

因为取1m宽板带，按考虑塑性内力重分布法计算。

荷载计算见表

表一荷载计算

荷载种类

荷载标准值（KN/m）

永久荷载g

水磨石地面

80mm厚钢筋混泥土

12mm石灰砂浆抹灰

1×

0.65=0.65kNm

25×

0.08=2.00kNm

17×

0.012=0.204kNm

小计

2.854kNm（取2.9kNm）

活荷载q

均布活荷载

6=6kNm

3.2总荷载设计值

3.2.1可变荷载效应控制组合

g+q=1.2×

2.9+1.3×

6=11.28kNm

3.2.2永久荷载效应控制组合

g+q=1.35×

2.9+0.7×

1.3×

6=9.375kNm

可见，对板而言，由可变荷载效应控制组合所得荷载设计值大，所以进行板内力计算时取g+q=11.28kNm。

3.3计算简图

计算跨度因次梁截面为200mm×

400mm，故

边跨l01=ln＋h/2=（2000-250-200/2）＋80/2=1690mm中跨l02=ln=2000-200=1800mm

故边跨取1690mm，中跨取1800mm。

因l01与l02相差极小，故可按等跨连续板计算内力，板得计算简图如图（四）a、b。

a图

b图单位：

mm图（四）

3.4弯矩设计值

M1=1gqlo2111.281.6922.929kNm

111lo11

MB

111.281.6922.929kNm

M2=116

2gql2o

111.281.8022.284kNm

16

Mc

114（gq）l02

111.281.8022.611kNm

3.5配筋计算

板厚h=80mm,h0=80-20=60mm;

C25混泥土的强度fc=11.9N/mm2；

HPB235级钢筋fy=210N/mm2。

.

轴线○2~○5间的板带，其四周均与梁整体浇筑，故这些板得中间跨及中间支座的弯矩均可减少20%（见表二中括号内数值），但边跨及第一跨内支座的弯矩（M1、MB）不予折减。

计算截面

1

B

2

C

设计弯矩M/N·

m

2929

-2929

2284.2

（1827.36）

-2610.5

（2088.4）

M

0.068

0.053

0.061

as2

sfcbh02

（0.0424）

（0.0488）

112as

0.070

0.054

（0.0432）

0.063

（0.0504）

表二板的配筋计算

As

fcbh0fy

/mm2

222

184（147）

214（171）

轴线○2

8/10@190

8@190

~○5

As339

As265

选配钢筋（mm2）

轴线○1

~○2○5

~○6

3.5.1选配钢筋

对轴线○2~○5之间的板带，第一跨和中间跨板底钢筋为8/10@190。

此间

距小于200mm，且大于70mm，满足构造要求。

由于采用分离式配筋，支座B的配筋为8/10@190。

在支座C的配筋为

8@19。

3.5.2受力钢筋的截断

由于均布活荷载q和均布恒荷载g的比值，故ln420004500mm，取510mm；

ln720007285mm，取300mm。

上部钢筋应用直钩下弯顶住模板以保持其有效高度。

主梁上部得附加短钢筋，伸入板得长度为l04540041350mm故取1500mm，上部钢筋应用直钩下弯顶住模板以保持其有效高度。

3.5.3构造配筋

分布钢筋用A8@20，0附加钢筋用A8@20。

板的配筋详见配筋图

四、次梁设计

4.1荷载设计

因为次梁的荷载为次梁自重及左右两侧板传来的荷载，而板得跨度为2m，

故在次梁左右各取1m的板带作为负荷范围，并以此来计算。

计算结果见表三

表三荷载计算

荷载标准值（KN/m）

板传来的恒荷载

次梁自重

次梁粉刷

2.925.8kNm

250.2（0.40.08）1.21.92kNm

170.012（0.40.08）21.20.157kNm

7.88kNm

2612kNm

4.2总荷载设计值

沿次梁跨度总的设计荷载g+q=19.877kNm，取19.88kNm

4.2.1可变荷载效应控制组合

gq1.27.881.31225.056kNm

4.2.2永久荷载效应控制组合gq1.357.880.71.31221.558kNm

可见，对次梁而言，由可变荷载效应控制组合所得荷载设计值大，所以进行

次梁内力计算时取gq25.056kNm，取25.06kNm

4.3计算简图

次梁在砌体上支撑宽度为240mm，故

边跨l011.025ln1

1.025（5400250300）5125mm

300370

l01ln10.5a54002505185mm

22

中跨l02ln54003005100mm

取两者较小者，故l015125mm

跨度差5.1255.100100%0.49%10%

5.100

mm图（五）

4.4内力计算

4.4.1设计弯

1212

M1MB（gq）l02125.065.125259.84kNm

1B110111

此处支座弯矩应按相邻两跨中较大跨长计算。

M2116（gq）l02211625.065.10240.74kNm

VA0.45（gq）ln10.4525.065.0056.39kN

VBl0.6（gq）ln10.625.065.0075.18kN

VBr0.55（gq）ln20.5525.065.1070.29kN

VClVCr0.55（gq）ln20.5525.065.1070.29kN

4.5正截面承载能力计算

次梁的跨中截面按T形截面进行承载能力计算，其翼缘的计算宽度b'

f可按

列式子中较小值采用。

按跨度b'

fln51001700mm

f33

按梁净跨bfbs030018002100mm

0.220.1,故b'

f不受此条限制，取

b'

f1700mm计算。

'

'

hf806

fh'

ffc（h0f）17008011.9（40035）526.0106Nm

62.79106Nm

故此值大于跨中弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。

支座按矩形截面计算。

正截面配筋见表四

表四次梁正截面配筋计算表

设计弯矩M（KN·

m）

59.84

-59.84

40.74

-46.56

支座

Ms2sfcbh02

0.189

0.147

跨内

Msfcb'

fh02

0.022

0.015

0.211<

0.35

0.160<

Asfbh0

fy

（mm2）

873

661

Asfbfh0

812

531

选配钢筋

2201B16

（829.1）

320

（942）

2161B14（555.9）

318

（763）

4.6斜截面强度计算

a.复核梁截面尺寸

3

0.25fcbh00.2511.9200365217103NVBl75.18kN故截面尺寸满足要求。

b.验算是否需按计算配置腹筋

A支座：

0.7ftbh00.71.2720036565.9103NVA56.39kN应按构造配置横向钢筋

取双肢6@150箍筋，则

满足要求

B支座左侧：

0.7ftbh00.71.2720036564.90103NVBl75.18kN

应按计算配置横向钢筋

nAsv1V0.7ftbh0（75.1864.9）103

s1.25fyvh01.25210365

选用双肢6@150箍筋

B支座右侧：

0.7ftbh00.71.2720036564.90103NVBr70.29kN应按计算配置横向钢筋

C支座：

0.7ftbh00.71.2720036564.90103NVC70.29kN应按计算配置横向钢筋

计算过程同B支座左侧，最后均取双肢箍筋A6@150。

五、主梁设计

5.1荷载计算

为简化计算，主梁自重按集中荷载考虑。

见表六表六荷载计算

次梁传来的恒荷载

7.885.442.552

永久荷载

主梁自重

250.30（0.60.08）21.29.36

g

主梁粉刷

170.012（0.60.08）221.20.509

52.421取52.4

12672

5.2总荷载设计值

5.2.1可变荷载效应控制组合

gq1.252.41.372156.48kN/m

5.2.2永久荷载效应控制组合

gq1.3552.40.71.372136.26kN/m可见，对主梁而言，由可变荷载效应控制组合所得荷载设计值大，所以进行主梁内力计算时恒荷载组合值取g62.88kN/m。

活荷载组合值取q93.6kN/m。

5.3计算简图

假定柱的截面为400mm400mm，楼层高度为4.5m。

由于主梁的线刚度较柱的刚度大很多，故中间支座绞支座考虑。

计算跨度：

中间跨l026000mm

0.37

边跨l016.00.255.935m

又1.025ln10.151.025（6.00.150.25）0.155.89m

故计算跨度取l016000mm，所以边跨、中跨一律采用6000mm。

计算简图如图（六）a、b所示。

mm

图（六）

5.4内力计算

5.4.1弯矩计算因为是按等跨考虑，弯矩计算见表七。

故

表七主梁弯矩计算

序号

荷载图

kM1

kMB

kM2

kMC

0.244

-0.267

0.067

①

92.06

-100.73

25.28

0.289

-0.133

②

162.30

-74.69

③

-0.044

0.200

-24.71

112.32

0.229

-0.311

0.170

-0.089

④

128.61

-174.66

95.47

-49.98

-0.03

⑤

-16.85

①+②

254.36

-175.42

-49.41

荷

①+③

67.35

138.60

载

组

合

①+④

220.67

-275.39

120.75

-149.98

①+⑤

75.21

-150.71

有各种荷载布置情况下的内力计算，得出相应的内力图，叠加这些内力图，得出如图（七）所示弯矩、剪力的叠合图，该图较好地反映了主梁的内力情况。

以主梁各控制截面的最不利内力进行配筋计算。

图（七）弯矩包络图单位：

KN·

5.4.2剪力计算

主梁受集中力恒荷载g62.88kN、活荷载q93.6kN作用下。

其剪力计算

见表八。

表八主梁剪力计算

荷载布置

kVkVBlkVBrkVClkVCl

恒

荷载组合

0.733

46.09

0.866

81.06

-12.45

0.689

64.49

-8.33

-1.267

-79.67

-1.134

-106.14

-1.311

-122.71

1.267

62.88

79.67

93.6

1.222

114.38

0.778

72.82

-0.788

-72.82

-1.222

-114.38

1.134

106.14

1.333

12.45

0.089

8.33

1.311

122.71

127.15-185.8162.88

62.88185.81

33.64-92.12156.48156.4892.12

110.58

-202.38

177.26

-9.94

88.00

37.76

-85.00

135.70

-51.5

202.38

将各控制截面的组合剪力值绘于同一坐标图上，即得剪力叠加图，其外包线即是剪力包络图，如图（八）所示。

图中括号内的数值表示按永久荷载效应控制的组合的相应计算值。

可见，对主梁而言，按可变荷载效应控制的组合所得的内力设计值将控制截面配筋。

图（八）剪力包络图单位：

KN

5.5主梁正截面承载能力计算

主梁的正截面承载力计算见表九跨内翼缘计算宽度

f600032000mm

按梁的净距b'

f12051005220mm

因为h'

f/h080/5650.140.1，故不受此项限制，故翼缘计算宽度取b'

f2000mm。

hf80

ffc（h0f）20008011.9（60035）

999.6106Nm201.56106Nm

为第一类T型梁

表九主梁正截面计算

设计弯矩/KN·

201.56

-218.30

107.46

b

MbMbVb2

-199.64

/kNm

a

201.56106

asfcb'

6

199.64106

107.46106

11.920005402

或

11.93005402

11.920005652

0.029

0.192

（二排，矩形截面）

0.014（一排，T形截面）

s2

sfcbh02

（二排，T形截面）

0.215

0.014

Asffcbh0

Asffcb'

fh0

1242.36

1151.325

627.53

mm2

218（直）

518

216118

As1272mm2

116（直）21（6弯）11（8弯）

As656.5mm2

As1366.5mm2

5.6主梁斜截面承载能力计算

因hwb4853001.614，属一般梁，取

0.25fcbh00.2511.9300540481.95103NVBl160.78kN故截面尺寸满足要求

b.验算是否选计算配置横向钢筋

A支座：

0.7ftbh00.71.27300565150.686kNVA100.76kN应按构造配置横向钢筋

B支座左：

0.7ftbh00.71.27300540144.018kNVBl160.78kN

B支座右：

0.7ftbh00.71.27300540144.018kNVBr140.38kN

无需配置横向钢筋

c.横向钢筋计算

采用双肢8@200箍筋，间距小于smax250mm，配筋率

验算支座A：

Vcs0.7ftbh01.5fyv

Assvh0

s

0.71.273005651.5300250.3565

200

278.573103NVA100.76kN

验算支座B：

A

Vcs0.7ftbh01.5fyvsvh0s

250.3

0.71.273005401.5300540

266.247103NVBl160.78kN

5.7主梁吊筋计算

由次梁传给主梁的集中荷载Fl42.672114.6kN。

Fl中未计入主梁自重及梁侧粉刷重。

设附加8双肢箍筋，只设箍筋时FlmnfyAsv，则附加箍筋个数114.6103

m3.80个

230050.3

此箍筋的有效分布范围s2h13b215033001200mm，取8个

8@100，次梁两侧各4个。

5.8抵抗弯矩图

前面根据主梁各跨内和支座最大计算弯矩确定出所需钢筋数量，而其他各截面需要的钢筋量将比控制截面少，这样就需要根据梁弯矩包络图，将控制截面的纵筋延伸至适当位置后，把其中的部分钢筋弯起和截断。

主梁纵筋的弯起和截断位置可以通过绘制抵抗弯矩图的方法来解决。

抵抗弯矩图的实质是用图解的方法确定梁各正截面所需钢筋量。

其抵抗弯矩图以及主梁配筋详见配筋图。

因hwb4853001